Работа энергоблока пгу кэс на базе гту ansaldo Energia V64. 3A при изменении температуры наружного воздуха (стр. 3 из 8)
.<лучше вычитать наоборот>Данное выражение может быть заложено в отдельную подпрограмму, которая после небольшого числа циклов производит расчёт теплообменника по входным температурам и расходам сред, давлениям пара на входе и выходе, составу уходящих газов и комплексу kiFi. Пример такой подпрограммы приведён в приложении 5. Теплофизические свойства веществ в программе определяются по полиномам из [2] (для газов) и формуляции IF‑97 (для воды и пара). Аналогичные выражения для испарительного элемента с известной входной температурой газов и элемента с одной фазой, у которого заданы температуры сред на горячем конце, принимают вид соответственно
, 
.Расход греющего пара на деаэратор по отношению к расходу конденсата можно определить как
(следствие из теплового баланса деаэратора: теплота насыщенного пара из барабана тратится на догрев конденсата до температуры насыщения в деаэраторе и испарение выпара, вследствие чего греющий пар конденсируется). Расход конденсата, в свою очередь, должен быть таким, чтобы питать расход пара и продувки и выпар:
,где
– один из параметров сходимости. Зная расход греющего пара, легко найти все расходы по элементам КУ из их материальных балансов.Кроме того, для улучшения сходимости можно использовать переходы, отличающиеся от простой подстановки нового значения (при этом последовательность таких переходов должна сходиться к требуемой величине). Например, итерации по недогреву в экономайзере
выполняют переход в зависимости не только от значения, определённого по расчёту элементов, но и от значений, принятого изначально и полученного на предыдущей итерации (см. алгоритм). Циклы с мало зависящими друг от друга переменными для упрощения алгоритма можно объединять; в самом внешнем (нулевого уровня) цикле все критерии сходимости опять проверяются, и если хотя бы один из них не выполнен, расчёт продолжается (циклы остальных уровней реализованы с постусловием).Список переменных, определяемых для данного алгоритма методом последовательных приближений, представлен в таблице 4; сам алгоритм приведён в приложении 2. После 51 цикла нижнего уровня (по t0) алгоритм сошёлся с требуемой точностью, результаты приведены в таблице 5.
Таблица 3. Организация расчёта на сходимость: циклы и переменные
| Уровень цикла | Наименование величины | Обозначение | ЕИ | Критерий сходимости | Новое значение | Число шагов |
| 1 | Удельный расход греющего пара | gгп | – |  |  | 17 |
| Недогрев в экономайзере до tб | δtнед | град. |  |  | ||
| Температура в конденсаторе | tк | град. |  |  | ||
| 2 | Расход свежего пара | G0 | кг/с |  |  | 48 |
| 3 | Температура свежего пара | t0 | град. |  |  | 51 |
2.3. Проверка расчёта КПД ПГУ по обратному методу
КПД ПГУ при расчёте определялся по прямому методу
Расчёт по обратному методу базируется на анализе потерь:
.Потери энергии в ПГУ включают следующие компоненты:
· теплота уходящих газов, за вычетом теплоты воздуха и топлива,
Qух = 2(GухIух–GвIв–10–Gтопhтоп)=2·(226,47·472,98–222,02·225,63–4,46·1579,7) =
= 79 083 кДж/с;
· теплота, отводимая в конденсаторе, Qк=2G0(hк–hк´)=2·28,57·(2323,49–142,16)=
= 128 093 кДж/с;
· потери в ГТУ в генераторе, на трение в подшипниках и редукторе и наружное охлаждение
· потери в генераторе и на трение в утилизационной установке
ΔNпт = Nг(1/(ηмηг)–1) = 64540·(1/(0,995·0,985)–1) = 1303 кДж/с;
· потери с рабочим телом (выпар, продувка) с отсчётом от энтальпии подпитки
полученное расхождение 0,02 можно объяснить небалансом ГТУ (0,45%), принятыми величинами расхождения при расчёте на сходимость и неточностью методики обратного подсчёта (в знаменателе физическая теплота топлива не учтена, в числителе она отсчитывается от условного уровня абсолютного нуля, не совпадающего в силу реально-газовых свойств метана с аналогичной точкой отсчёта для уходящих газов).
Таблица 4. Результаты итеративного расчёта одноконтурной ПГУ
| Наименование величины | Обозначение | ЕИ | Значение | Расхождение с ном. режимом |
| Температура в конденсаторе | °C | 33,9 | -3,1 | |
| Давление там же | кПа | 5,3 | -16% | |
| Энтальпия насыщенной воды там же | кДж/кг | 142,16 | -12,84 | |
| Энтальпия насыщенного пара там же | кДж/кг | 2562,66 | -5,51 | |
| Температура пара перед турбиной | °C | 525 | -10 | |
| Давление там же | МПа | 5,4 | -0,30% | |
| Энтальпия там же | кДж/кг | 3488,41 | -0,66% | |
| Давление в барабане | МПа | 6,12 | -0,30% | |
| Температура там же | °C | 277 | -0,07% | |
| Энтальпия насыщенной воды там же | кДж/кг | 1220,71 | -0,08% | |
| Энтальпия насыщенного пара там же | кДж/кг | 2783,18 | 0,01% | |
| Энтальпия на выходе из экономайзера | кДж/кг | 1176,74 | 0,55% | |
| Объём воды в циркуляционном насосе | м³/кг | 0,00132 | -0,05% | |
| Приращение энтальпии там же | кДж/кг | 1,4 | -0,35% | |
| Температура газов на выходе из испарителя (pinch-point) | °C | 287 | -0,05% | |
| Энтальпия газов там же | кДж/кг | 590,03 | 0,00% | |
| Энтальпия воды на выходе из ГПК | кДж/кг | 331,44 | -0,80% | |
| Расход греющего пара на обогрев 1 кг конденсата | – | 0,05 | 2,44% | |
| Удельный расход конденсата | – | 1,023 | 0,00% | |
| Удельный расход греющего пара | – | 0,049 | 2,44% | |
| " – " – " выпара | – | 0,00153 | 0,00% | |
| " – " – " продувки | – | 0,021 | 0,11% | |
| " – " – " добавочной воды | – | 0,0225 | 0,10% | |
| " – " – " питательной воды | – | 1,069 | 0,11% | |
| Тепловая мощность испарителя | кДж/с | 48581 | 0,04% | |
| Удельный расход пара | кг/кг | 0,128 | -3,51% | |
| Расход свежего пара | кг/с | 28,92 | 0,32% | |
| т/ч | 8,03 | |||
| Температура на выходе из ГПК | °C | 79 | -0,79% | |
| Тепловая мощность ГПК | кДж/с | 5567 | 5,45% | |
| Приращение энтальпии в питательном насосе | кДж/кг | 9,32 | -0,31% | |
| Тепловая мощность экономайзера | кДж/с | 22523 | 1,34% | |
| Энтальпия уходящих газов | кДж/кг | 466 | 0,48% | |
| Температура уходящих газов | °C | 173 | 1,98 | |
| Энтальпия газов за пароперегревателем | кДж/кг | 804,54 | -1,04% | |
| Температура газов там же | °C | 478 | -1,55% | |
| Энтальпия газов за экономайзером | кДж/кг | 490,58 | 0,52% | |
| Температура газов там же | °C | 196 | 1,19% | |
| Температура на выходе из экономайзера | °C | 268 | 0,48% | |
| Давление пара за клапанами | МПа | 5,13 | -0,30% | |
| Энтропия свежего пара |  | 7,0121 | -0,39% | |
| Энтропия пара за клапанами | | 7,0349 | -0,39% | |
| Энтальпия конца адиабатного процесса расширения | кДж/кг | 2275,01 | -0,49% | |
| Энтальпия в конденсаторе | кДж/кг | 2357,57 | 0,28% | |
| Энтропия там же | | 7,7 | 1,14% | |
| Влажность там же | – | 0,084934 | -0,005 | |
| Внутренняя мощность паровой турбины | МВт | 65415 | -2,26% | |
| Электрическая мощность ПСУ | МВт | 64112 | -2,26% | |
| Электрическая мощность ПГУ | МВт | 222969 | 2,74% | |
| КПД ПГУ | – | 0,500 | -0,0090 | |
| Минимальный температурный напор | град. | 10,07 | 0,07 | |
| Недогрев до кипения в экономайзере | град. | 8,52 | -1,48 |
3. Расчёт двухконтурной утилизационной ПСУ