Работа энергоблока пгу кэс на базе гту ansaldo Energia V64. 3A при изменении температуры наружного воздуха (стр. 4 из 8)

3.1. Основные особенности расчётной модели по сравнению с одноконтурной

Схема ПГУ с паровым циклом двух давлений приведена на рис. 7. Из общего ГПК конденсат поступает в деаэратор и разделяется на два потока, подаваемые двумя независимо регулируемыми группами питательных насосов различного напора и подачи в два экономайзера. Испаритель низкого давления установлен в рассечку экономайзера высокого давления (ЭкВ), экономайзер низкого давления параллелен первой ступени этого экономайзера (условно считаем, что перепад давления поделён между двумя ступенями ЭкВ поровну). Вторая ступень ЭкВ параллельна пароперегревателю низкого давления (ПеН). Деаэратор обогревается насыщенным паром низкого давления; весь пар высокого давления поступает через ПеВ в голову турбины. На той ступени, где это возможно, к нему подмешивается свежий пар низкого давления, и далее оба потока работают совместно до конденсатора; камера смешения учитывается как перепад давления δp_кс = 0,03 для обоих потоков. Таким образом, система уравнений для турбины состоит из условия согласования потоков по давлению

и уравнений Стодолы для отсеков

, (1)

, (2)
где p_смв – давление отработавшего потока пара высокого давления перед смешением. Для камеры смешения можно также записать тепловой баланс

.

Расчёт котла-утилизатора производится аналогично предыдущему варианту, с отсчётом энтальпий от выхлопа газовой турбины. Сложность представляет запись уравнений теплообмена для элементов КУ с параллельными потоками (ЭкВ1 и ЭкН, ЭкВ2 и ПеН), которые являются трёхпоточными теплообменниками. Поскольку для номинального режима принято, что оба потока влияют на температуру газов одинаково, фактически в этом случае они представляют собой два параллельно включённых по газам двухпоточных теплообменника, расход газов между которыми распределён пропорционально тепловосприятию соответствующих пучков. Учитывая, что параметры охлаждения газов и на переменном режиме остаются близки и любой уровень их смешения между пучками мало повлияет на результат, можем продолжать считать потоки газов около параллельных поверхностей разделёнными. Тепловой баланс элемента «а+б» с параллельными поверхностями «а» и «б» по газам будет записан как

.

3.2. Расчёт двухконтурной модели

В этой модели число расчётных величин и трансцендентных уравнений почти удвоилось по сравнению с предыдущей, поэтому алгоритм получается сложнее и глубина циклов больше. Тем не менее, общий принцип решения задачи тот же самый. Данные о теплообмене представлены в табл. 6, информация о циклах и переменных – в табл. 7, алгоритм и список равенств – в приложениях 3 и 4, результаты расчёта – в табл. 8 и на рис. 8, 9

3.3. Проверка расчёта КПД ПГУ по обратному методу

Проверка ведётся аналогично предыдущему пункту, с учётом потерь на продувку из двух контуров.

Q_ух = 2(G_ухI_ух–G_вI_в–10–G_топh_топ)=2·(226,47·382,3–222,02·225,63–4,46·1579,7) =
= 41 173 кДж/с;

Q_к=2ΣG₀(h_к–h_к´)=2·35,64·(2330,31–142,16) = 155 924 кДж/с;

ΔN_пт = N_г(1/(η_мη_г)–1) = 74025·(1/(0,995·0,985)–1) = 1504 кДж/с;

прямым методом получалось 0,522; причины расхождения аналогичны предыдущему пункту.

Таблица 5. Параметры поверхностей теплообмена двухконтурного КУ

Элемент	Qi0, кВт	ki0,	<Δt>i0, град.	Fi, тыс. м²	ki,
ГПК	6450	80	115,7	2,37	81,99
Экономайзеры: первый ВД второй ВД низкого давления	1310 22875,92 62	80 80 80	17,91 44,48 12,24	0,91 6,43 0,06	81,99 81,99 81,99
Испарители: Высокого давления Низкого давления	43810,07 17164,88	80 80	60,8 34,68	9,01 6,19	81,99 81,99
Пароперегреватели: Высокого давления Низкого давления	21594,08 1847,51	50 50	89,03 54,69	4,85 4,5	51,24 51,24

Таблица 6. Организация расчёта на сходимость: циклы и переменные