1 Краткое описание и принцип действия (стр. 2 из 3)

2.10.4. Средняя длинна витка всей обмотки

[м]

2.10.5. Так как основная площадь обмоточного окна занята рабочей обмоткой, то коэффициент заполнения по меди

k_м = k_мр = 0,35

[ м²]

S₀ = 4.4× d× l_m = 4.4 × 0.05 × 0.118 = 0.026 [м ²]

2.10.6 Допустимая плотность тока в обмотках

(2.39)

2.10.7 Рассчитываем площади сечений проводов для каждой из обмоток БМР

[А]

вырезано

2.12 Температурный расчет БМР

2.12.1 Определяем потери в стали.

( 2.49 )

где

( 2.50 )

[Вт]

2.12.2 Определяем потери в меди

Для этого находим сопротивления обмоток.

( 2.51 )

Суммарные потери в меди:

( 2.52 )

I_imax - максимальный ток в i-ой обмотке.

вырезано

P_вх.отп = I ²_вх.отп×R_вх =

[Вт]

P_вх.п = I ²_вх.п×R_вх=

[ Вт]

P_HN = U_HN² /R_H = 35 ² / 25 = 49 [ Вт ]

2.15.4 Временные параметры реле БМР с Нв

( 2.66 )

где k_з = 1.2

B_m = DB_m/2 = 2.6 / 2 = 1.3[ Т]

B_s = DB_max/2 = 2.8 / 2 = 1.4[ Т]

e =B_m / B_s = 1.3/1.4 = 0.929

;

=1.914 [c]

( 2.67 )

[с]

2.16 РАСЧЕТ И ВЫБОР ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СХЕМЫ БМР

2.16.1 Рассчитываем резисторы цепи смещения

вырезано

2.16.4.6 Конструктивный расчет трансформатора

Рассчитываем геометрические параметры каркаса.

Т.к. d = 64 мм > 20 мм то “толщина” каркаса: d_k = 1×10 ^-3 м

По формулам (2.40),(2.41),(2.42) определяем:

d_k = 0.064 – 0.002 = 0.062 [м]

D_k = D + 2d_k = 0.1+ 0.002 = 0.102 [м]

b_k = b + 2d_k = 0.032+ 0.002 = 0.034 [м]

Площадь окна, занимаемого каркасом, по ( 2.43 ):

[м²]

Выбираю изоляцию:

Изоляция для катушки и между обмотками:

– пленка из фторопласта-4 (толщина 0.04 мм, пробивное напряжение – 4000 В)

Наружная изоляция:

– плёнкоэлектрокартон (толщина 0.16 мм, пробивное напряжение – 3500 В)

Коэффициенты намотки для каждой обмотки расчитываю по

Для сетевой обмотки:

=0,419

Для рабочей обмотки:

Для обмотки смещения:

По (2.44) определяем обмоточное пространство, занимаемое в катушке каждой обмоткой:

Расчет диаметров после намотки каждой обмотки.

Рассчитываем внутренние диаметры после намотки каждой обмотки. Первой наматывается сетевая обмотка, затем рабочая и смещения в указанном порядке.

Определяем внешние диаметры после намотки каждой обмотки:

Подсчитываем высоту каждой из обмоток b_i :

[м]

[м]

[м]

Полученные значения

и являются истинными .

Определяем среднюю длину витка каждой обмотки.

[м]

[м]

[м]

По рассчитанным параметрам выбираем намоточные станки, параметры которых приведены в таблице 2.16.2.

Таблица 2.16.2 – Параметры намоточных станков

Обмотка	du мм	Тип станка	d0 min мм	Диаметр провода	Высотанамоткпри d0min	Высота намоткпри b0макс	d0 при b0макс	D0макс мм
Сети	0.32	СНТ-14	14	0.2-0.7	40	60	18	120
Рабочая	0.75	СНТ-40	40	0.6-2,2	100	126	45	200
Смещения	0.07	СНТ-8	8	0.05-0.25	10	40	25	85

вырезано

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В результате выполнения курсового проекта было спроектировано бесконтактное магнитное реле с выходом на постоянном токе.

Материал магнитопровода оказывает влияние на размеры усилителя, его статические и динамические параметры. Так, чем выше индукция насыщения материала, тем меньше размеры БМР, что объясняет возможность уменьшить поперечное сечение магнитопровода при сохранении величины магнитного потока. Поэтому, чем выше качество материала, тем ближе характеристики усилителя к идеальным. При проектировании данного БМР был выбран материал 34НКМП обладающий сравнительно высокой чувствительностью.

Уточнение параметров показало, что h не снизился, а даже возрос и составил h=0,836, что говорит о высокой эффективности данного БМР.

Цепь смещения не увеличивает инерционность БМР, т.к. в нее включен резистор, составленный из постоянного ограничительного и переменного подстроечного резисторов, что к тому же обеспечивает возможность подстройки таких величин, как

и , и и .

Разработанный БМР обладает такими характеристиками:

·

= 1,914 с

·

= 2,08 с

·

= A

·

= A