Система «гди-эффект» для массовой обработки данных гдис (стр. 5 из 7)

Обозначая депрессию

и потенцируя выражение (13) получаем уравнение Маскета для кривой депрессии:

, (14)

где

– начальная депрессия (при t=0).

Так как дебит линейно связан с депрессией уравнением индикаторной кривой

, то аналогичной формулой описывается и кривая дебита:

(15)

Таким образом, по наклону M линии логарифма депрессии

или логарифма дебита против времени t, можно определить коэффициент продуктивности:

(16)

5.7. Обработка КВУ по уравнению Маскета

На график логарифма депрессии ln(ΔP) [МПа] против времени t [мин] выносятся две кривые:

Кривая логарифма депрессии

, рассчитанной по формуле . Если нет манометрии, то забойные и пластовое давления рассчитываются по нескольким динамическим и одному статическому уровням (формулы 1-4). По наклону линии регрессии рассчитывается коэффициент продуктивности (формула 16).

Кривая логарифма дебита

, рассчитанного по скорости подъёма уровня (формула 9) или по производной давления (с учётом формулы 8): . Чтобы кривая дебита была сопоставима с кривой депрессии [МПа], дебит нормируется на коэффициент продуктивности .

Для расчёта кривой дебита не требуется знать пластовое давление (формула 9), то есть используется только сама исходная КВУ. Однако дифференцирование реальной кривой может быть сопряжено со значительными погрешностями. Поэтому кривую дебита следует рассматривать совместно с кривой депрессии.

Для расчёта кривой депрессии необходимо задаться текущим пластовым давлением Pпл в окрестности данной скважины. Если заданное Pпл соответствует наблюдаемой КВУ, то кривая депрессии линеаризуется в координатах ln(ΔP) против времени t и совпадёт с кривой дебита (рис. 5.7). Это свидетельствует о соответствии наблюдаемых данных модели Маскета.

В качестве исходного приближения для пластового давления берётся последняя точка на КВУ. Если КВУ не восстановилась до статического уровня, то такая оценка пластового давления будет занижена. При этом кривая депрессии на конечном участке графика Маскета будет выпуклой, и её наклон будет больше наклона кривой дебита (рис. 5.7). Это свидетельствует о расхождении заданного пластового давления с наблюдаемой КВУ. Расчётная продуктивность окажется завышенной.

Рис. 5.7. Обработка КВУ по Маскету (Pпл=Pкон)

Пластовое давление также может быть взято по квартальной карте изобар или по графику связи Pпл–Глубина. Такое пластовое давление также может не соответствовать наблюдаемой КВУ. Например, при завышенном пластовом давлении кривая депрессии на конечном участке графика Маскета станет вогнутой, и её наклон станет меньше наклона кривой дебита, расчётная продуктивность окажется заниженной. Это расхождение может объясняться тем, что текущее пластовое давление фактически работающего пласта отличается от заданного априорного давления (например, пластовое давление заметно изменилось к дате регистрации КВУ или фактически работающим оказался другой пласт).

Рис. 5.8. Определение пластового давления по расчётной ИК

Определить текущее пластовое давление, фактически наблюдаемое по КВУ, можно двумя способами:

1. Экстраполяцией расчётной индикаторной линии до вертикальной оси

. Здесь на рис. 5.8 кривая дебита рассматривается в связи с забойным давлением. Этот способ более наглядный, но менее точный, так как расчётный дебит получен по производной кривой давления или уровня (формула 9), а операция дифференцирования фактической кривой очень чувствительная к шумам.

2. Подбором пластового давления таким образом, чтобы кривая депрессии на графике Маскета стала линейной (рис. 5.9). Этот способ более точный и даёт устойчивые результаты при условии, что дебит за время регистрации КВУ снизился в два раза или более (в нашем примере это условие соблюдается, так как дебит снизился с 24 до 4 м³/сут на рис. 5.8). В тех же случаях, когда дебит меняется незначительно (в КВУ уровень далел от статического уровня), определять пластовое давление по КВУ не рекомендуется (следует задать априорное значение по карте изобар или по связи пластового давления с глубиной).

Рис. 5.9. Подбор пластового давления с целью линеаризации кривой депрессии

Заметим, что при выводе уравнения Маскета было использовано уравнение индикаторной линии (формула 10), которое справедливо для установившегося режима фильтрации. Поэтому модель Маскета хорошо описывает всю КВУ только для низкодебитных скважин, когда уровень жидкости (а, следовательно, и режим фильтрации) изменяется достаточно медленно. При обработке высокодебитных скважин по уравнению Маскета следует использовать только конечный по времени участок КВУ, когда режим фильтрации приближается к установившемуся. Об адекватности модели Маскета применительно к рассматриваемому участку КВУ можно судить по линейности кривой дебита на этом участке на графике Маскета (

). Напомним, что форма кривой дебита не зависит от заданного пластового давления, поэтому завышенные величины дебита на ранних участках КВУ свидетельствуют о неустановившемся режиме фильтрации.

5.8. Обработка данных интервальных замеров («С»)

В нефтяных скважинах используются замеры манометра. Манометр при спуске или подъёме останавливается на фиксированных глубинах. Обработка включает следующие операции.

Импорт, просмотр, редактирование и разметка исходных кривых.

Если отсутствует непрерывная регистрация глубин при движении манометра, то указываются только отметки глубин на остановках прибора. По этим отметкам рассчитывается непрерывная колонка глубин во всём интервале спуска или подъёма манометра.

Построение кривой изменения давления с глубиной.

Расчёт и построение кривой изменения плотности флюида с глубиной.

Определение глубины положения уровня (газожидкостного раздела) и ВНР (водонефтяного раздела), разгазирования (давления насыщения).

5.9. Обработка данных свабирования («С»)

Известны четыре способа определения объема жидкости, отбираемого в процессе свабирования. Перечислим эти методы.

- прямое определение поднятой на поверхность жидкости в мерной емкости (ОАО «Сибнефть – Ноябрскнефтегазгеофизика», г. Ноябрьск) (рис. 5.10);

- по регистрации длины вытянутого троса со свабом, сопровождаемое шумом, связанным с излиянием из скважины жидкости (ЗАО ПГО «Тюменьпромгеофизика», г. Мегион) (рис. 5.11);

- расчет по ходкам, выделенным на кривой «давление-время» в интервале свабирования (ОАО «Сибнефть – Ноябрскнефтегазгеофизика», г. Ноябрьск) (рис. 5.12);

- определение объема поднятой жидкости с помощью системы «ГДИ-эффект», обрабатывающей кривую в интервале R1-R2 с учетом выделенных интерпретатором участков притока Pr1, …, Pr4 для расчета дебитов и продуктивности (рис. 5.13).

Рис. 5.10. Определение объема поднятой жидкости V_ём по замеру высоты h мерной емкости с известным сечением S_ём

Рис. 5.11. Определение объема поднятой жидкости по сумме циклических сопровождаемых шумом изливов из трубы сечением Sтр пока выбирается трос или кабель на длину

Рис. 5.12. Определение объема поднятой жидкости по сумме (см. а – б) объемов ходок

, рассчитывемых по изменению давления ΔP, величины плотности жидкости и сечения трубы

Рис. 5.13. Исходная кривая «давление – время» и режимные точки

При обработке в рамках системы использован (рис. 5.13) весь интервал времени свабирования 124 – 3447.8 мин, который задается интерпретатором двумя режимными точками R1 – R2. Кроме того весь обрабатываемый интервал интерпретатором разбивается на подынтервалы свабирования Sv1 - Sv4 и притока Pr1- Pr 4.