Система нормативных документов в строительстве (стр. 18 из 65)

13.1 Расчет нормируемого сопротивления паропроницанию ограждающей конструкции (в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации) производят по СНиП 23-02 с учетом следующих требований.

13.2 Парциальное давление насыщенного водяного пара Е, Е₀, E₁, Е₂, E₃, Па, в формулах (16) - (20) СНиП 23-02 принимают:

для помещений без агрессивной среды - по таблицам С.1 и С.2, с агрессивной средой - по таблице С.3 приложения С;

по температуре в плоскости возможной конденсации t_с, определяемой при средней температуре наружного воздуха соответственно холодного, переходного, теплого периодов и периода месяцев с отрицательными средними месячными температурами - по формуле

t_c = t_int - (t_int + t_i)(1/a_int + R_c)/R_o, (74)

где t_int - то же, что и в 5.2.2;

a_int - то же, что и в 9.1.2;

t_i - средняя температура наружного воздуха i-го периода, °C, определяемая по формуле

(75)

где t_j^av - средняя месячная температура воздуха j-го месяца, °С;

п - число месяцев i-го периода;

R_c - термическое сопротивление слоя ограждающей конструкции от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации, м²×°С/Вт;

R_o- сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, м²×°С/Вт.

Парциальное давление водяного пара Е, Е₀, E₁, Е₂, Е₃ в формулах (16) - (20) СНиП 23-02 в помещениях с агрессивной средой обозначают соответственно: Е_p, Е_p0, E_p1, Е_p2, Е_p3.

13.3 Значения парциального давления водяного пара Е_р, Па, над насыщенными растворами солей для температур 10 - 30 °С принимают по таблице С.3 приложения С; для температур ниже 10 °С они могут быть определены по формуле

E_pi = 0,01E_ij_p, (76)

где E_i - парциальное давление насыщенного водяного пара, Па, принимается по температуре в плоскости возможной конденсации по таблицам С.1 и C.2 приложения С;

j_р - относительная влажность воздуха на насыщенным водным растворен соли, %, при t = 20 °С, принимается по таблице С.3 приложения С.

13.4 Парциальное давление водяного пара E_pi в плоскости возможной конденсации наружных стен из керамзитобетона на керамзитовом песке (r_о = 1200 кг/м³), содержащем соли NaCl, КС1, MgCl₂ или их смеси, а также расстояние до плоскости конденсации от внутренней поверхности стены d_w в указанных стенах следует определять соответственно по формулам:

E_pi= 0,01E_ij_p при i = 1, 2, 3, 0; (77)

d_w = 0,07d_insj_р, (78)

где j_p - относительная влажность воздуха в порах материала ограждающей конструкции, %, определяемая в соответствии с 13.3;

d_ins - толщина утеплителя, м.

Индексы i = 1, 2, 3, 0 относятся соответственно к холодному, переходному, теплом периодам и периоду месяцев с отрицательными средними месячными температурами.

13.5 Сопротивление паропроницанию R_vp, м²×ч×Па/мг, однослойной или отдельного слоя многослойной ограждающей конструкции следует определять по формуле

R_vp = d/m, (79)

где d - толщина слоя ограждающей конструкции, м;

m - расчетный коэффициент паропроницаемости материала слоя ограждающей конструкции, мг/(м×ч×Па), принимаемый по приложению Д.

Сопротивление паропроницанию многослойной ограждающей конструкции (или ее части) равно сумме сопротивлений паропроницанию составляющих ее слоев.

Сопротивление паропроницанию R_vpлистовых материалов и тонких слоев пароизоляции следует принимать по приложению Ш.

Примечания

1 Сопротивление паропроницанию воздушных прослоек в ограждающих конструкциях следует принимать равным нулю независимо от расположения и толщины этих прослоек.

2 Для обеспечения нормируемого сопротивления паропроницанию R_vpI^reqограждающей конструкции следует определять сопротивление паропроницанию R_vpконструкции в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации.

3 В помещениях с влажным или мокрым режимом следует предусматривать пароизоляцию теплоизолирующих уплотнителей сопряжений элементов ограждающих конструкций (мест примыкания заполнений проемов к стенам и т.п.) со стороны помещений; сопротивление паропроницанию в местах таких сопряжений проверяется из условия ограничения накопления влаги в сопряжениях за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха на основании расчета температурного и влажностного полей.

13.6 Значения температуры в плоскости возможной конденсации следует определять по формуле

t = t_int - [(t_int - t_ext)/R_o](R_int + SR), (80)

где t_int, t_ext - расчетные температуры соответственно внутреннего и наружного воздуха (среднесезонная или средняя за период влагонакопления), °С;

R_o - сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, м²×°С/Вт;

R_int = 1/a_int,

a_int - то же, что и в 9.1.2;

SR - сумма термических сопротивлений слоев конструкции, расположенных между внутренней поверхностью и плоскостью возможной конденсации, м²×°С/Вт. При расчете величин R_oи SR расчетные коэффициенты теплопроводности материалов слоев ограждающей конструкции зданий с агрессивной средой могут быть приняты по приложению Д при соответствующих условиях эксплуатации.

13.7 Для стен промышленных зданий, подверженных воздействию высокоактивных в гигроскопическом отношении аэрозолей (j_p £ 60 %) расчет по формулам (16) - (20) СНиП 23-02 выполнять не следует. Защиту от увлажнения таких стен с внутренней стороны следует производить без расчета как от непосредственного воздействия раствора соответствующего аэрозоля.

13.8 Независимо от результатов расчета по формулам (16) - (20) СНиП 23-02 нормируемые сопротивления паропроницанию R_p1^req и R_p2^req (в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации) во всех случаях должны приниматься не более 5 м²×ч×Па/мг.

13.9 Изолинии сорбции в зависимости от массового солесодержания для случая ограждающей конструкции из керамзитобетона на керамзитовом песке, содержащем хлориды натрия, калия и магния, приведены в приложении Э.

13.10 Определение сопротивления паропроницанию при наличии графиков сорбции выполняют следующим образом.

Относительную влажность воздуха j_р, %, в порах материала ограждающей конструкции определяют по графикам сорбции по приложению Э в зависимости от массового солесодержания С. При этом величина j_р в формулах (76) и (77) при расчете E_pi(при i = 1, 2, 3, 0) определяется по графикам сорбции при j = 10 %, а при расчете E_p0 - по графикам сорбции при j = 15 % по приложению Щ.

13.11 Пример расчета сопротивления паропроницанию дан в приложении Э.

14 РАСЧЕТ ТЕПЛОУСВОЕНИЯ ПОВЕРХНОСТИ ПОЛОВ

14.1 Теплоусвоение полов зданий должно соответствовать требованиям СНиП 23-02. Расчетный показатель теплоусвоения поверхности пола Y_f^des, Вт/(м²×°С), определяется следующим образом:

а) если покрытие пола (первый слой конструкции пола) имеет тепловую инерцию D₁ = R₁s₁ ³ 0,5, то показатель теплоусвоения поверхности пола следует определять по формуле

Y_f^des= 2s₁; (81)

б) если первые п слоев конструкции пола (п ³ 1) имеют суммарную тепловую инерцию D₁ + D₂ + ... + D_n < 0,5, но тепловая инерция (n + 1) слоев D₁ + D₂ + ... + D_n+1 ³ 0,5, то показатель теплоусвоения поверхности пола Y_fследует определять последовательно расчетом показателей теплоусвоения поверхностей слоев конструкции, начиная с n-го до 1-го:

для n-го слоя - по формуле

Y_f^des= (2R_ns_n² + s_n+1)/(0,5 + R_ns_n+1); (82)

для i-го слоя (i = n - 1; п - 2; ...; 1) - по формуле

Y_i = (4R_is_i² + Y_i+1)/(1 + R_iY_i+1). (83)

Показатель теплоусвоения поверхности пола Y_f^desпринимается равным показателю теплоусвоения поверхности 1-го слоя Y₁.

В формулах (81) - (83) и неравенствах:

D₁, D₂, ... , D_n+1 - тепловая инерция соответственно 1-го, 2-го, ..., (n + 1)-го слоев конструкции пола, определяемая согласно 11.1.9;

R_i, R_n - термические сопротивления, м²×°С/Вт, соответственно i-го и n-го слоев конструкции пола, определяемые по формуле (6);