Система нормативных документов в строительстве (стр. 45 из 65)

5. Продолжительность отопительного периода z_ht. Принимается согласно СНиП 23-01. Для г. Твери z_ht = 218 сут.

6. Средняя температура наружного воздуха за отопительный период t_ht. Принимается согласно СНиП 23-01. Для г. Твери t_ht= -3,0 °С.

7. Градусо-сутки отопительного периода D_dвычисляются по формуле (1).

Для г. Твери D_d = 5014 °C×сут.

И.2.4 В разделе «Функциональное назначение, тип и конструктивное решение здания» приводятся данные, характеризующие здание.

8 - 11. Все характеристики по этим пунктам принимаются по проекту здания.

И.2.5 В разделе «Объемно-планировочные параметры здания» вычисляют в соответствии с требованиями подраздела 5.4 площадные и объемные характеристики и объемно-планировочные показатели:

12. Общая площадь наружных ограждающих конструкций здания A_e^sum. Устанавливается по внутренним размерам «в свету» (расстояния между внутренними поверхностями наружных ограждающих конструкций, противостоящих друг другу).

Площадь стен, включающих окна, балконные и входные двери в здание, витражи, A_w+F+ed, м², определяется по формуле

A_w+F+ed = p_stH_h + A_s, (И.1)

где р_st - длина периметра внутренней поверхности наружных стен этажа, м;

H_h - высота отапливаемого объема здания, м;

A_s - дополнительная площадь наружных стен (лестничных клеток, лифтовых шахт), выходящих за пределы основного фасада (выше уровня потолка последнего этажа и ниже уровня пола первого этажа), м². В данном примере A_s = 0.

A_w+F+ed= 160,6×24 = 3855 м².

Площадь наружных стен A_w, м², определяется по формуле

A_w = A_w+F+ed - A_F, (И.2)

где A_F - площадь окон, определяется как сумма площадей всех оконных проемов.

Для рассматриваемого здания А_F = 694 м². Из них площадь оконных проемов в лестнично-лифтовом узле A_FA = 70 м².

Тогда A_w= 3855 - 694 = 3161 м² (в том числе продольных стен - 2581 м², торцевых стен - 580 м²).

Площадь покрытия А_с, м², и площадь перекрытия над подвалом A_f, м², равны площади этажа A_st

A_c = A_f = A_st = 770 м².

Общая площадь наружных ограждающих конструкций A_e^sumопределяется по формуле

A_e^sum = A_w+F+ed+ A_c + A_f = 3855 + 770 + 770 = 5395 м². (И.3)

13 - 16. Площадь отапливаемых помещений A_hи площадь жилых помещений А_l определяются по проекту и равны:

A_h= 5256 м²; А_l = 3416 м².

17. Отапливаемый объем здания V_h, м³, вычисляется как произведение площади этажа А_st, м², (площади, ограниченной внутренними поверхностями наружных стен) на высоту H_h, м, этого объема, представляющую собой расстояние от пола первого этажа до потолка последнего этажа.

V_h = А_stH_h = 770×24 = 18480 м³. (И.4)

18 - 19. Показатели объемно-планировочного решения здания определяются по формулам:

- коэффициент остекленности фасадов здания f

f = A_F/A_w+F+ed= 694/3855 = 0,18 £ f^req = 0,18; (И.5)

- показатель компактности здания k_e^des

k_e^des = A_e^sum/V_h = 5395/18480 = 0,29 < k_e^req = 0,32 м^-1. (И.6)

И.2.6 Раздел «Энергетические показатели» включает теплотехнические и теплоэнергетические показатели.

Теплотехнические показатели

20. Согласно СНиП 23-02 приведенное сопротивление теплопередаче наружных ограждений R₀^r, м²×°С/Вт, должно приниматься не ниже нормируемых значений R_req, которые устанавливаются по нормам таблицы 4 этого СНиП в зависимости от градусо-суток отопительного периода. Для D_d= 5014 °С×сут нормируемое сопротивление теплопередаче равно для:

- стен R_w^req = 3,16 м²×°С/Вт;

- окон и балконных дверей R_F^req= 0,526 м²×°С/Вт;

- покрытия R_c^req= 4,71 м²×°С/Вт;

- перекрытий первого этажа R_f^req= 4,16 м²×°С/Вт.

Согласно СНиП 23-02 в случае удовлетворения требования q_h^des£ q_h^reqпо удельному расходу тепловой энергии на отопление здания приведенное сопротивление теплопередаче R_reqдля отдельных элементов наружных ограждений может приниматься ниже нормируемых значений. В рассматриваемом случае для стен здания приняли R_w^req= 2,65 м²×°С/Вт, что ниже нормируемого значения, для покрытия - R_c^req = = 4,71 м²×°С/Вт, для перекрытия первого этажа - R_f^req= 4,16 м²×°С/Вт.

Проверяют принятую величину для стен на ограничение по температурному перепаду, подставляя ее в формулу (4) СНиП 23-02: для стен Dt_o = 2,12 °С, что меньше 4 °С и, следовательно, по этому показателю удовлетворяет нормам СНиП 23-02.

Для заполнения оконных и балконных проемов приняли окна и балконные двери с тройным остеклением в деревянных раздельно-спаренных переплетах R_F^r = 0,55 м²×°С/Вт, что выше нормируемого значения.

21. Приведенный коэффициент теплопередачи здания К_m^tr, Вт/(м²×°С), определяется согласно формуле (Г.5) приложения Г СНиП 23-02

К_m^tr = (3161/2,65 + 694/ 0,55 + 770/ 4,71 + 770/4,16)/5395 = 0,519 Вт/(м²×°С).

22. Кратность воздухообмена жилого здания за отопительный период п_а, 1/ч, рассчитывается по формуле (Г.8) СНиП 23-02. При этом количество приточного воздуха в жилые помещения определяется из расчета заселенности квартиры 20 м² общей площади на одного человека и менее и условно принимается 3 м³/ч на 1 м² площади жилых комнат, т.е. равным 3A_l. Так как естественная вентиляция в здании работает круглосуточно, то n_v = n_inf = 168. Кратность воздухообмена в жилых помещениях здания равна

n_a^l= 3A_l/(b_vV_h) = 3×3416/(0,85×18480) = 0,652 ч^-1,

где b_v - коэффициент, учитывающий долю внутренних ограждающих конструкций в отапливаемом объеме здания, принимаемый равным 0,85;

V_h - отапливаемый объем здания, м³.

К этому воздухообмену следует добавить объем инфильтрующегося воздуха через окна и балконные двери лестничной клетки, лифтовых холлов наружных пожарных переходов. Воздухопроницаемость окон и балконных дверей наружных переходов следует принимать из сертификата испытаний и при отсутствии - 2,1 кг/(м²×ч), входных дверей в здание - 7 кг/(м²×ч) (табл. 11 СНиП 23-02). Количество инфильтрующегося воздуха G_inf, поступающего в лестничные клетки, определяется согласно Г.5 СНиП 23-02.

G_inf= (A_F/R_a^F)(DP_F/10)²/³ = 70(41,5/10)^2/3/0,47 = 386 кг/ч;

r_а^ht = 353/[273 + 0,5(20 + 28)] = 1,31 кг/м³.

Кратность воздухообмена за счет инфильтрующегося воздуха в лестнично-лифтовом узле равна

n_a^el = (G_infk/r_a^ht)/(b_vV_h) = (386×1/1,31)/(0,85×18480) = 0,019 ч^-1.

И общая кратность воздухообмена в жилом здании равна сумме этих кратностей

n_a = n_a^l +n_a^el = 0,652 + 0,019 = 0,671 ч^-1.

23. Условный коэффициент теплопередачи здания K_m^inf, Вт/(м²×°С), определяется по формуле (Г.6) приложения Г СНиП 23-02

К_m^inf = 0,28×1×0,671×0,85×18480×1,31×0,8/5395 = 0,573 Вт/(м²×°С).

24. Общий коэффициент теплопередачи здания К_т, Вт/(м²×°С), определяется по формуле (Г.4) приложения Г СНиП 23-02

К_т= 0,519 + 0,573 = 1,092 Вт/(м²×°С).

Теплоэнергетические показатели

25. Общие теплопотери через наружную ограждающую оболочку здания за отопительный период Q_h, МДж, определяются по формуле (Г.3) приложения Г СНиП 23-02

Q_h= 0,0864×1,092×5014×5395 = 2552185 МДж.

26. Удельные бытовые тепловыделения q_int, Вт/м², следует устанавливать исходя из расчетного удельного электро- и газопотребления здания (по Г.6 СНиП 23-02), но не менее 10 Вт/м². В нашем случае принято 14,5 Вт/м².

27. Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период Q_int, МДж, определяются по формуле (Г.10) приложения Г СНиП 23-02

Q_int = 0,0864×14,5×218×3416 = 932945 МДж.

28. Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период Q_s, МДж, определяются по формуле (Г.11) приложения Г СНиП 23-02. Данные о количестве суммарной солнечной радиации (прямой, рассеянной и отраженной) на вертикальные поверхности при действительных условиях облачности за отопительный период вычисляют согласно приложению В. Для г. Твери средняя величина суммарной солнечной радиации при действительных условиях облачности на вертикальные поверхности СВ/СЗ ориентации I = 716 МДж/м², на поверхности ЮВ/ЮЗ ориентации I = 1224 МДж/м². Площади светопроемов соответственно ориентации - по 347 м².

Q_s = 0,5×0,76×(716×347 + 1224×347) = 255861 МДж.

29. Расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период Q_h^y, МДж, определяется по формуле (Г.2) приложения Г СНиП 23-02