Система нормативных документов в строительстве (стр. 64 из 65)

Я.2.4 Общий коэффициент теплопередачи здания К_т, Вт/(м²×°С), определяется по формуле (Г.4) приложения Г СНиП 23-02

K_m = K_m^tr + K_m^inf= 0,476 + 2,337 = 2,813 Вт/(м²×°С).

Я.2.5 Нормируемые значения сопротивления теплопередаче наружных ограждающих конструкций согласно СНиП 23-02 устанавливаются в зависимости от градусо-суток отопительного периода D_dрайона строительства для каждого вида ограждения. В таблице Я.1 приведены значения нормируемых R_reqи приведенных R_o^rсопротивлений теплопередаче видов ограждений рассматриваемого здания.

Таблица Я.1 - Величины нормируемых R_regи приведенных R_o^rсопротивлений теплопередаче видов ограждений здания

№ п.п.	Вид ограждения	Rreg, м2×°С/Вт	Ror, м2×°С/Вт
1	Стены	3,28	2,97
2	Покрытие	4,88	4,99
3	Окна	0,552	0,45
4	Стены и пол по грунту	-	6,06
5	Остекление купола	-	0,6

Как следует из таблицы, значения приведенных сопротивлений теплопередаче для стен и окон ниже нормируемых величин по СНиП 23-02. Однако это допустимо согласно 5.1 в СНиП 23-02, так как эти величины будут далее проверены на соответствие по показателю удельного расхода тепловой энергии на отопление здания.

Я.2.6 Температура внутренней поверхности светопрозрачных конструкций должна быть для горизонтального остекления не ниже температуры точки росы t_d: при t_int = 21 °С и j_int = 55 % t_d = 11,6 °С, для окон не ниже 3 °С при расчетных условиях.

Температуру внутренней поверхности наружных ограждений t_int при расчетных условиях следует определять по формуле

t_int = t_int - (t_int - t_ext)/(R_F^r×a_int). (Я.2.3)

Для светопрозрачного купола

t_int = 21 -(21 + 28)/(0,6 - 9,9) = 11,75 °C > t_d = 11,6 °С;

для окон

t_int = 21 - (21 + 28)/(0,45×8,7) = 8,7 °С> 3 °С.

Следовательно, температура внутренней поверхности светопрозрачных конструкций при расчетных условиях удовлетворяет требованиям СНиП 23-02.

Я.2.7 Объемно-планировочные характеристики здания установлены по СНиП 23-02.

Отношение площади наружных ограждающих конструкций отапливаемой части здания к полезной площади k:

k = A_e^sum/A_h = 14285/15241 = 0,94.

Коэффициент остекленности фасадов здания f:

f = A_F/A_W+F = 1424/7081 = 0,2 < 0,25 (по нормам СНиП 23-02).

Показатель компактности здания k_e^des, 1/м:

k_e^des = A_e^sum/V_h = 14285/72395 = 0,197.

Я.2.8 В здании применены следующие энергосберегающие мероприятия:

- в качестве утеплителя ограждающих конструкций здания используются эффективные теплоизоляционные материалы с коэффициентом теплопроводности 0,045 Вт/(м×°С);

- в здании устанавливаются эффективные двухкамерные стеклопакеты с высоким сопротивлением теплопередаче;

- в здании предусматривается приточно-вытяжная вентиляция с автоматизацией;

- применено автоматическое регулирование теплоотдачи отопительных приборов с помощью термостатов при центральном регулировании тепловой энергии.

Я.3 РАСЧЕТЫ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ЗДАНИЯ

Я.3.1 Расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период Q_h^y, МДж, определяется по формуле (Г.2) СНиП 23-02

Q_h^y = [Q_h - (Q_int + Q_s)v×x]b_h, (Я.3.1)

где Q_h - общие теплопотери здания через наружные ограждающие конструкции, МДж, определяемые по Я.3.2;

Q_int - бытовые теплопоступления в течение отопительного периода, МДж, определяемые по Я.3.3;

Q_s- теплопоступления через окна и фонари от солнечной радиации в течение отопительного периода, МДж, определяемые по Я.3.4;

v - коэффициент снижения теплопоступлений за счет тепловой инерции ограждающих конструкций, для рассматриваемого здания v = 0,8;

z - коэффициент эффективности авторегулирования подачи теплоты в системах отопления, в корпусе применена двухтрубная система отопления с термостатическими кранами на отопительных приборах, z = 0,95;

b_h - коэффициент, учитывающий дополнительное теплопотребление системы отопления, связанного с дискретностью номинального теплового потока номенклатурного ряда отопительных приборов, их дополнительными теплопотерями через зарадиаторные участки ограждений, повышенной температурой воздуха в угловых помещениях, теплопотерями трубопроводов, проходящих через неотапливаемые помещения, для зданий с отапливаемыми подвалами b_h = 1,07.

Я.3.2 Общие теплопотери здания за отопительный период определяют по формуле (Г.3) СНиП 23-02

Q_h= 0,0864k_m×D_d×А_e^sum = 0,0864×2,813×5359×14285 = 18605762 МДж.

Я.3.3 Бытовые теплопоступления в течение отопительного периода определяют по формуле (Г.10) СНиП 23-02

Q_int= 0,0864q_int×z_ht×A_l, (Я.3.2)

где A_l- для общественных зданий - расчетная площадь, определяемая как сумма площадей всех помещений, за исключением коридоров, переходов, лестничных клеток, лифтовых шахт внутренних открытых лестниц и пандусов; в рассматриваемом здании площадь коридоров, лестничных клеток, лифтовых шахт составляет 3316 м². Тогда А_l = 15241 - 3316 = 11925 м²;

q_int - величина бытовых тепловыделений на 1 м² площади общественного здания, устанавливаемых по расчетному числу людей (90 Вт/чел), находящихся в здании, освещения, медицинского и другого технологического оборудования, в том числе компьютеров (по установочной мощности) с учетом рабочих часов в неделю. Тепловыделения в течение недели: от людей, находящихся в корпусе

Q₁ = 90(100×168 + 400×40 + 1200×8)/168 = 22714 Вт = 22,7 кВт;

от искусственного освещения (с коэффициентом использования 0,4) Q₂ = 149,4 кВт;

от медицинского и другого технологического оборудования; от компьютеров 897 кВт, коэффициент использования которых по времени в течение недели 0,35, тогда Q₃ = 0,35´897 = 314 кВт.

Итого q_int = (Q₁ + Q₂ + Q₃)/А_l = (22,7 + 149,4 + 314)×10³/11925 = 40,8 Вт/м²;

z_ht - то же, что в формуле (1), z_ht= 231 сут;

Тогда

Q_int = 0,0864×40,8×231×11925 = 9710560 МДж.

Я.3.4. Теплопоступления через окна и фонари от солнечной радиации в течение отопительного периода для четырех фасадов здания, ориентированных по четырем направлениям, определяются по формуле (Г.11) СНиП 23-02

Q_s= t_F×k_F(A_F1I₁ + A_F2I₂ + A_F3I₃ + A_F4I₄) + t_scy×k_scy×A_scy×I_hor, (Я.3.3)

где t_F, t_scy - коэффициенты, учитывающие затенение светового проема соответственно окон и остекления купола непрозрачными элементами, для заполнения стеклопакетами в одинарных алюминиевых переплетах t_F = t_scy = 0,85;

k_F, k_scy - коэффициенты относительного пропускания солнечной радиации для светопропускающих заполнений соответственно окон и купола: для двухкамерных стеклопакетов окон k_F = 0,76; для однокамерных стеклопакетов с внутренним стеклом с селективным Покрытием k_scy = 0,51;

А_F1, А_F2, А_F3, А_F4 - площади светопроемов фасадов здания, ориентированных по четырем направлениям, А_F1 = 174 м²; А_F2 = 613 м²; А_F3 = 155 м²; А_F4 = 482 м²;

А_scy - площадь светопроемов купола, A_scy = 288 м²;

I₁, I₂, I₃, I₄ - средняя за отопительный период величина солнечной радиации на вертикальные поверхности при действительных условиях облачности, ориентированная по четырем фасадам здания, для условий Москвы I₁ = 43 МДж/м²; I₂ = 835 МДж/м², I₃ = = 1984 МДж/м²; I₄ = 835 МДж/м²;

I_hor - средняя за отопительный период величина солнечной радиации на горизонтальную поверхность при действительных условиях облачности, для Москвы I_hor = 1039 МДж/м²;

Q_s = 0,85×0,76×(43×174 + 835×613 + 1984×155 + 835×482) + 0,85×0,51×1039×288 = 923862 МДж.

Зная значения составляющих теплопотерь и теплопоступлений в здание, определим Q_h^y по формуле (Я.3.1). Расход тепловой энергии за отопительный период равен

Q_h^y= [18605762 - (9710560 + 923862)×0,8´0,95]×1,07 = 11260254 МДж.