Выполненная работа сдается в деканат и проверяется преподавателем. Зачет работы проводится по результатам собеседования во время сессии.
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ К ЗАДАНИЮ
Для выполнения контрольной работы даны варианты схем для расчёта надёжности технической системы и теоретические вопросы.
По структурной схеме надежности технической системы, в соответствии с вариантом задания, требуемому значению вероятности безотказной работы системы g и значениям интенсивностей отказов ее элементов li требуется:
1. Произвести структурные преобразования исходных схем.
2. Заполнить таблицу аналогично таблице примера.
3. Построить график изменения вероятности безотказной работы системы от времени наработки в диапазоне снижения вероятности до уровня 0,1 – 0,2 по формуле
.На схемах, обведенные пунктиром m элементы являются функционально необходимыми из n параллельных ветвей.
ПРИМЕР РАСЧЕТА НАДЕЖНОСТИ
Структурная схема надежности приведена на рис. 8. Значения интенсивности отказов элементов даны в 10-6/ч.
λ1=0,001
λ2= λ3= λ4= λ5=
0,1λ6= λ7=0,01
λ8= λ9= λ10= λ11=0,2
λ12= λ13= λ14= λ15=0,5
Рис.8. Исходная схема системы γ = 50%
1. В исходной схеме элементы 2 и 3 образуют параллельное соединение. Заменяем их квазиэлементом А.
2. Элементы 4 и 5 также образуют параллельное соединение, заменив которое элементом В и учитывая, что р4 = р5 = р6 , получим
3. Элементы 6 и 7 в исходной схеме соединены последовательно. Заменяем их элементом С, для которого при р6 = р7
4. Элементы 8 и 9 образуют параллельное соединение. Заменяем их элементом D, для которого при р8 = р9, получим
5. Элементы 10 и 11 с параллельным соединением заменяем элементом Е, причем, так как р10 = р11 = р8, то
6. Элементы 12 , 13 , 14 и 15 образуют соединение “2 из 4”, которое заменяем элементом F. Так как р12 = р13 = р14= р15, то для определения вероятности безотказной работы элемента F можно воспользоваться комбинаторным методом:
7. Преобразованная схема изображена на рис. 9.Рис.9. Преобразованная схема
8. Элементы A, B, C, D и Е образуют (см. рис. 9.) мостиковую систему, которую можно заменить квазиэлементом G. Для расчета вероятности безотказной работы воспользуемся методом разложения относительно особого элемента (см. раздел 3.4), в качестве которого выберем элемент С. Тогда
где рG (рС =1) - вероятность безотказной работы мостиковой схемы при абсолютно надежном элементе С (рис. 10, а), рG (рС =0) - вероятность безотказной работы мостиковой схемы при отказавшем элементе С (рис.10, б).
Рис.10. Преобразования мостиковой схемы при абсолютно надёжном (а) и
отказавшем (б) элементе С
Учитывая, что рВ = рА, получим:
9. После преобразований схема изображена на рис. 11.
Рис.11. Преобразованная схема
10. В преобразованной схеме ( см.рис. 11) элементы 1, G и F образуют последовательное соединение. Тогда вероятность безотказной работы всей системы
Р=р1 рG рF.
11. Так как по условию все элементы системы работают в периоде нормальной эксплуатации, то вероятность безотказной работы элементов с 1 по 15 подчиняются экспоненциальному закону:
.12. Результаты расчетов вероятностей безотказной работы элементов
1 - 15 исходной схемы для наработки до 3·106 часов представлены в таблице 4.
13. Результаты расчетов вероятностей безотказной работы квазиэлементов A, B, C, D, E, F и G по также представлены в таблице 4.
Таблица 4 Расчет вероятности безотказной работы системы
Элемент | λi, | Наработка t, x 106 ч | |||||||||
x10-6 ч-1 | 0,5 | 1,0 | 1,5 | 2,0 | 2,5 | 3,0 | 1,9 | 2,85 | |||
1 | 0,001 | 0,9995 | 0,9990 | 0,9985 | 0,9980 | 0,9975 | 0,9970 | 0,9981 | 0,9972 | ||
2 - 5 | 0,1 | 0,9512 | 0,9048 | 0,8607 | 0,8187 | 0,7788 | 0,7408 | 0,8270 | 0,7520 | ||
6,7 | 0,01 | 0,9950 | 0,9900 | 0,9851 | 0,9802 | 0,9753 | 0,9704 | 0,9812 | 0,9719 | ||
8 - 11 | 0,2 | 0,9048 | 0,8187 | 0,7408 | 0,6703 | 0,6065 | 0,5488 | 0,6839 | 0,5655 | ||
12 - 15 | 0,5 | 0,7788 | 0,6065 | 0,4724 | 0,3679 | 0,2865 | 0,2231 | 0,3867 | 0,2405 | ||
A, B | - | 0,9976 | 0,9909 | 0,9806 | 0,9671 | 0,9511 | 0,9328 | 0,9701 | 0,9385 | ||
C | - | 0,9900 | 0,9801 | 0,9704 | 0,9608 | 0,9512 | 0,9417 | 0,9628 | 0,9446 | ||
D, E | - | 0,9909 | 0,9671 | 0,9328 | 0,8913 | 0,8452 | 0,7964 | 0,9001 | 0,8112 | ||
F | - | 0,9639 | 0,8282 | 0,6450 | 0,4687 | 0,3245 | 0,2172 | 0,5017 | 0,2458 | ||
G | - | 0,9924 | 0,9888 | 0,9863 | 0,9820 | 0,9732 | 0,9583 | 0,9832 | 0,9594 | ||
P | - | 0,9561 | 0,8181 | 0,6352 | 0,4593 | 0,3150 | 0,2075 | 0,4923 | 0,2352 | ||
12` - 15` | 0,322 | 0,8513 | 0,7143 | 0,6169 | 0,5252 | 0,4471 | 0,3806 | 0,5424 | 0,3994 | ||
F` | - | 0,9883 | 0,9270 | 0,8397 | 0,7243 | 0,6043 | 0,4910 | 0,7483 | 0,5238 | ||
P` | - | 0,9803 | 0,9157 | 0,8270 | 0,7098 | 0,5866 | 0,4691 | 0,7343 | 0,5011 | ||
16 - 18 | 0,5 | 0,7788 | 0,6065 | 0,4724 | 0,3679 | 0,2865 | 0,2231 | 0,3867 | 0,2405 | ||
F`` | - | 0,9993 | 0,9828 | 0,9173 | 0,7954 | 0,6413 | 0,4858 | 0,8233 | 0,5311 | ||
P`` | - | 0,9912 | 0,9708 | 0,9034 | 0,7795 | 0,6226 | 0,4641 | 0,8079 | 0,5081 |
Окончание таблицы 4 |
Таблица 5
Численные значения параметров к заданию
№ | g, | Интенсивности отказов элементов, l i , x10-6 1/ч | ||||||||||||||||||||
вар. | % | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | ||||||
1 | 90 | 0.1 | 1.0 | 0.5 | 1.0 | 0.1 | ||||||||||||||||
2 | 95 | 0.2 | 0.5 | 1.0 | 0.1 | |||||||||||||||||
3 | 80 | 0.1 | 1.0 | 2.0 | 1.0 | 5.0 | 0.2 | |||||||||||||||
4 | 70 | 0.05 | 1.0 | 0.5 | 0.2 | 0.02 | ||||||||||||||||
5 | 50 | 0.01 | 0.05 | 0.1 | 0.5 | 1.0 | ||||||||||||||||
6 | 75 | 0.01 | 0.05 | 1.0 | 0.05 | 0.1 | - | |||||||||||||||
7 | 65 | 0.05 | 0.5 | 0.05 | 0.005 | 0.1 | 0.2 | 0.1 | - | |||||||||||||
8 | 85 | 0.1 | 0.5 | 0.2 | 0.01 | 0.5 | 0.1 | - | ||||||||||||||
9 | 60 | 0.03 | 0.5 | 0.2 | 1.0 | 0.03 | 0.1 | - | ||||||||||||||
10 | 50 | 0.1 | 0.5 | 1.0 | 0.5 | 1.0 | 0.1 | - | ||||||||||||||
11 | 75 | 0.05 | 0.2 | 0.5 | 0.2 | 0.1 | ||||||||||||||||
12 | 65 | 0.02 | 0.1 | 1.0 | 2.0 | 0.1 | 0.05 | |||||||||||||||
13 | 70 | 0.01 | 0.2 | 0.1 | 1.0 | 0.5 | 0.1 | - | ||||||||||||||
14 | 50 | 0.01 | 0.1 | 10.0 | 0.2 | 10.0 | 0.5 | - | ||||||||||||||
15 | 85 | 0.01 | 1.0 | 5.0 | 0.2 | 5.0 | 0.1 | - | ||||||||||||||
16 | 80 | 0.1 | 1.0 | 2.0 | 1.0 | 5.0 | 3.0 | 1.0 | 0.05 | |||||||||||||
17 | 95 | 0.1 | 5.0 | 1.0 | 5.0 | 10.0 | 5.0 | 1.0 | 0.2 | |||||||||||||
18 | 60 | 0.01 | 1.0 | 0.1 | - | |||||||||||||||||
19 | 75 | 0.1 | 5.0 | 0.5 | 5.0 | 1.0 | 3.0 | 1.0 | 5.0 | 0.5 | 5.0 | |||||||||||
20 | 90 | 0.1 | 10.0 | 20.0 | 10.0 | |||||||||||||||||
21 | 90 | 0.1 | 1.0 | 0.5 | 2.0 | 0.5 | 0.2 | 1.0 | ||||||||||||||
22 | 80 | 1.0 | 0.2 | 0.5 | 1.0 | 0.5 | 1.0 | 1.0 | 0.1 | |||||||||||||
23 | 70 | 0.5 | 0.2 | 1.0 | 0.5 | 1.0 | 0.5 | 1.0 | 0.2 | 0.5 | 1.0 | 0.2 | ||||||||||
24 | 60 | 1.0 | 2.0 | 4.0 | 2.0 | 4.0 | 5.0 | 1.0 | ||||||||||||||
25 | 50 | 0.5 | 10.0 | 0.5 | 5.0 | 0.8 | 5.0 | 1.0 | 5.0 | |||||||||||||
26 | 60 | 1.0 | 2.0 | 3.0 | 5.0 | 2.0 | 5.0 | 1.0 |
Окончание таблицы 5 |
Контрольные вопросы