План по предупреждению и ликвидации аварийных разливов нефти и нефтепродуктов на (стр. 29 из 92)
Так как нефтепродукты обладают взрывопожароопасностью, существует потенциальная опасность усугубления аварийной ситуации с разливом нефтепродуктов и перерастания ее в более опасную стадию - пожар разлития.
При этом помимо отрицательного экологического эффекта вероятным является появление значительных материальных и гуманитарных потерь вследствие возможной эскалации аварии за пределами объекта.
Основным поражающим фактором в данном случае будет термическое воздействие на людей и материальные объекты.
Зависимость последствий термического воздействия на человека от интенсивности излучения горящего разлития нефти:
| Характер воздействия на человека | Интенсивность излучения, кВт/м2 |
| Без негативных последствий в течение неограниченного времени | 1,4 |
| Безопасно для человека в брезентовой одежде | 42 |
| Непереносимая боль через 20 - 30 сек. | 7,0 |
| Ожог 1 степени через 15 - 10 сек. Ожог 2 степени через 30 - 40 сек. Непереносимая боль через 3 - 5 сек. | 10,5 |
| Ожог 1 степени через 6 - 8 сек. Ожог 2 степени через 12 - 16 сек. Летальный исход с вероятностью 50 % при длительном воздействии около 10 сек. | 44,5 |
Сценарий С-3(1). Пожар разлития в обваловании резервуарного парка мазутохозяйства.
Интенсивность теплового излучения q, кВт/м2, рассчитывается по формуле[ГОСТ Р 12.3.047-98]:
q = Ef· Fq· t,
где Ef — среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени, кВт/м2;
Fq — угловой коэффициент облученности;
t — коэффициент пропускания атмосферы, t = exp[ -7,0 · 10 -4 ( r - 0,5 d)]
Эффективный диаметр пролива d, м, рассчитывается по формуле:
,где S — площадь пролива, м2.
Высота пламени Н, м, рассчитывается по формуле:
,где т — удельная массовая скорость выгорания топлива, кг/(м · с);
rв — плотность окружающего воздуха, кг/м3;
g— ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с2.
Fq - угловой коэффициент облученности:
,где
,где А = (h2 +
+ 1) / 2S1 ,Sl = 2r/d (r— расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта),
h = 2H/d;
,B = ( 1+S12 ) / ( 2S1 ),
Исходные данные для резервуарного парка мазутохозяйства:
Площадь обваловки S=138 х 43,4=5989,2 м2. За вычетом площади двух резервуаров площадь для расчета интенсивности теплового излучения составит S=5989,2 -2*283,5=5422,2 м2
m=0,04
Ef для мазута=40
Расчеты предельно допустимых величин интенсивности теплового излучения пожаров пролива:
| Степень поражения | Интенсивность теплового излучения, кВт/м2 | Радиус воздействия, м |
| Без негативных последствий в течение длительного времени | 1,4 | 118 |
| Безопасно для человека в брезентовой одежде | 4,2 | 80 |
| Непереносимая боль через 20—30 с Ожог 1-й степени через 15—20 с Ожог 2-й степени через 30—40 с Воспламенение хлопка-волокна через 15 мин | 7,0 | 65 |
| Непереносимая боль через 3—5 с Ожог 1-й степени через 6—8 с Ожог 2-й степени через 12—16 с | 10,5 | 55 |
| Воспламенение древесины с шероховатой поверхностью (влажность 12 %) при длительности облучения 15 мин | 12,9 | 51 |
| Воспламенение древесины, окрашенной масляной краской по строганной поверхности; воспламенение фанеры | 17,0 | 46,5 |
Сценарий С-3(2). Пожар разлития в обваловании открытого склада масла.
Исходные данные:
Площадь разлития для расчета интенсивности теплового излучения составляет S=315 м2
m=0,04
Ef для масла=40
Расчеты предельно допустимых величин интенсивности теплового излучения пожаров пролива:
| Степень поражения | Интенсивность теплового излучения, кВт/м2 | Радиус воздействия, м |
| Без негативных последствий в течение длительного времени | 1,4 | 35 |
| Безопасно для человека в брезентовой одежде | 4,2 | 22,5 |
| Непереносимая боль через 20—30 с Ожог 1-й степени через 15—20 с Ожог 2-й степени через 30—40 с Воспламенение хлопка-волокна через 15 мин | 7,0 | 17,8 |
| Непереносимая боль через 3—5 с Ожог 1-й степени через 6—8 с Ожог 2-й степени через 12—16 с | 10,5 | 14 |
| Воспламенение древесины с шероховатой поверхностью (влажность 12 %) при длительности облучения 15 мин | 12,9 | 13,3 |
| Воспламенение древесины, окрашенной масляной краской по строганной поверхности; воспламенение фанеры | 17,0 | 11,7 |
Сценарий С-3(3). Пожар разлития при разгерметизации технологического трубопровода.
Исходные данные:
Площадь разлития для расчета интенсивности теплового излучения составляет S=52 м2
m=0,04
Ef =40
Расчеты предельно допустимых величин интенсивности теплового излучения пожаров пролива:
| Степень поражения | Интенсивность теплового излучения, кВт/м2 | Радиус воздействия, м |
| Без негативных последствий в течение длительного времени | 1,4 | 16,5 |
| Безопасно для человека в брезентовой одежде | 4,2 | 10 |
| Непереносимая боль через 20—30 с Ожог 1-й степени через 15—20 с Ожог 2-й степени через 30—40 с Воспламенение хлопка-волокна через 15 мин | 7,0 | 8,5 |
| Непереносимая боль через 3—5 с Ожог 1-й степени через 6—8 с Ожог 2-й степени через 12—16 с | 10,5 | 6,4 |
| Воспламенение древесины с шероховатой поверхностью (влажность 12 %) при длительности облучения 15 мин | 12,9 | 6 |
| Воспламенение древесины, окрашенной масляной краской по строганной поверхности; воспламенение фанеры | 17,0 | 5 |
Сценарий С-3(4). Пожар разлития при разгерметизации ж/д цистерн.
Исходные данные:
Площадь разлития для расчета интенсивности теплового излучения в случае разгерметизации ж/д цистерны составляет S1=270 м2;
Площадь разлития для расчета интенсивности теплового излучения в случае разгерметизации половины ж/д состава составляет S2=1080 м2
m=0,04
Ef =40
Расчеты предельно допустимых величин интенсивности теплового излучения пожаров пролива:
| Степень поражения | Интенсивность теплового излучения, кВт/м2 | Радиус воздействия, м (ж/д цистерна) | Радиус воздействия, м (1/2 состава) | |
| Без негативных последствий в течение длительного времени | 1,4 | 32,8 | 60 | |
| Безопасно для человека в брезентовой одежде | 4,2 | 21 | 39 | |
| Непереносимая боль через 20—30 с Ожог 1-й степени через 15—20 с Ожог 2-й степени через 30—40 с Воспламенение хлопка-волокна через 15 мин | 7,0 | 16,5 | 31,2 | |
| Непереносимая боль через 3—5 с Ожог 1-й степени через 6—8 с Ожог 2-й степени через 12—16 с | 10,5 | 13,5 | 26 | |
| Воспламенение древесины с шероховатой поверхностью (влажность 12 %) при длительности облучения 15 мин | 12,9 | 12,3 | 23,7 | |
| Воспламенение древесины, окрашенной масляной краской по строганной поверхности; воспламенение фанеры | 17,0 | 10,5 | 21,2 | |
Сценарий С-3(5). Пожар разлития при разгерметизации автоцистерны.
Исходные данные:
Площадь разлития для расчета интенсивности теплового излучения составляет S=29,3 м2
m=0,06
Ef =35
Расчеты предельно допустимых величин интенсивности теплового излучения пожаров пролива:
| Степень поражения | Интенсивность теплового излучения, кВт/м2 | Радиус воздействия, м |
| Без негативных последствий в течение длительного времени | 1,4 | 13,6 |
| Безопасно для человека в брезентовой одежде | 4,2 | 8 |
| Непереносимая боль через 20—30 с Ожог 1-й степени через 15—20 с Ожог 2-й степени через 30—40 с Воспламенение хлопка-волокна через 15 мин | 7,0 | 6 |
| Непереносимая боль через 3—5 с Ожог 1-й степени через 6—8 с Ожог 2-й степени через 12—16 с | 10,5 | 4,7 |
| Воспламенение древесины с шероховатой поверхностью (влажность 12 %) при длительности облучения 15 мин | 12,9 | 4,1 |
| Воспламенение древесины, окрашенной масляной краской по строганной поверхности; воспламенение фанеры | 17,0 | 3,7 |
При организации и проведении работ по ликвидации аварийных разливов нефти, в обязательном порядке должно быть учтено, что: