Методические указания к проведению практических занятий по курсу “Железобетонные конструкции” (стр. 4 из 5)
значит, 
; уточняем 
из (38) и (39); 
при этом из (39)
; 
;Из (36):
Что больше
Прочность обеспечена.
в) Конструирование арматурных элементов.
Ствол колонны армируется пространственными каркасами: в случае симметричного армирования КП-1 и несимметричного КП-2, армирования
КП-1 (4 22 A - III)
Расстояние между осями продольных стержней
.Длина продольных стержней
. (п.5.9)Минимальный диаметр поперечной арматуры по свариваемости с 22 - 6мм
Принимаем 6 A - III
Шаг поперечных стержней (п.5.22)
Принимаем
(технологически удобный размер).Расстояние между крайними поперечными стержнями
, набирается 
Длина поперечных стержней 
КП-1
Рис. 28
КП-2
К изложенному выше в КП-1 изменения только в шаге
, в части 
(16 – min )Принимаем 300 мм и 3930 набираем
КП-2
Рис. 29
9. Предварительно-напряженные конструкции
9.1. Расчет прочности по нормальным сечениям изгибаемых элементов.
Расчетное сечение (см.п.5.б ) среднее
Рис. 30
Задаемся напряженной арматурой А - VI;
Граница сжатой зоны в полке (см. п.5.б), там же
Определяем
(см. п. 3.12 по СНиПу), 
(см. п. 3) 
- предварительно принимаем так 
п. 3.13 , 
принимаем 
итак, граница сжатой зоны в полке,
из (28) 
Принимаем 4 Æ 20 А - VI с
Размещение арматуры (п.5.5, 5.6, 5.12)
Рис. 31
- с учетом охватывающей арматуры из Æ 4 Вр – I (конструктивно)Проверка прочности
Определение границы сжатой зоны:
-она в полке 
Прочность обеспечена
Расход 1Æ 16 + 2 Æ (Аsp)
9.2. Конструирование арматурных элементов для преднапряженной конструкции
По сравнению с предыдущим каркас К-1 должен быть изменен. Вместо
2 Ø 32 A - III ставится конструктивно монтажный, стержень принимается
Ø 16 A - III и ставится на место нижнего Ø 32 A – III с опусканием. Итак:
Рис. 32
Для конструирования арматурных элементов, связанных с предваритель -
ным напряжением следует задаться значением начального предваритель -
ного напряжения арматуры и определить величину предварительного нап -
ряжения перед передачей напряжения с упоров на затвердевший бетон п.1.23, механический способ натяжения на упоры стенда
(п.2.25) для А - VIИз (1)
Принимаем
П.1.24 табл. 5
Первые потери:
1) релаксация
2) температурный перепад
длина натягиваемых стержневых заготовок
3) деформация анкеров
(п. 2.30,т. 29)
- нет огибающих приспособлений 
- натяжение группы в 2 стержня 
- это уже больше 100МПаУсилие обжатия бетона при передаче напряжения с упоров
п.5.58 – Дополнительная ненапрягаемая поперечная арматура на всю высоту торцевого сечения:
Принимаем 4 Ø 14 A - III c
Нижние концы стержней привариваются к пластине, которая кроме этого служит для выполнения требований п.5.7, а.
Толщина пластины (приложение 4):
Рис. 33
Гнутый каркас Кр-2
Из условия свободного надевания на анкера закладной детали, а также п.5.61 и п.2.29
Принимаем 280 мм;
максимум из 
и 
принимаем
принимаем Ø 4 Вр – I для Кр – 2; Кр – 3
вид сбоку
126 – по осям охватывающей арматуры
Рис. 33
На оставшейся по длине части
12000-295х2=11410 мм
ставится Кр-3 того же поперечного сечения, что и Кр-2, но с шагом согласно п.5.22-150х2=300мм.
Чертежи Кр-2 и Кр-3 можно совместить (см. рисунок выше). Расход основной рабочей арматуры
Æ 20 А – VI -
(см. п.7)9.3. Определение момента трещинообразования (стадия I НДС-II группа предельных состояний)
9.3.1. Геометрические характеристики приведенного сечения (п.1.28)