Выполнение расчетно-графических работ по прогнозированию и оценке обстановки при чрезвычайных ситуациях (стр. 5 из 13)

— время, определяемое по табл. 5.24; — объем газа, вышедшего из трубопровода после его отключения, м³ ; Р₂ — максимальное давление в трубопроводе по технологическому регламенту, кПа; — внутренний! радиус -го участка трубопровода, м; — длина -го участка трубопровода от аварийного аппарата до задвижек, м; n — число поврежденных участков трубопровода; — плотность паров газа, кг/м³.

При аварии аппарата с жидкостью часть жидкости может находиться в виде пара, вырывающегося при аварии в окружающее пространство, образуя первичное облако. Оставшаяся часть жидкости разливается либо внутри обваловки (поддона), либо на грунте с последующим испарением с зеркала разлива с образованием вторичного облака.

Масса пара в первичном облаке m_п,1 (кг) равна

(5.57)

где

— объемная доля оборудования, заполненная газовой фазой; (Па), и (Па) — то же, что и в формуле (5.56); — температура жидкости в аппаратуре, К; М— молекулярная масса жидкости, кг/кмоль; R — универсальная газовая постоянная газа, равная 8310 Дж/(К * кмоль).

Если разлившаяся жидкость имеет температуру Т_ж выше, чем температура кипения Т_кип и температура окружающей среды

то она кипит за счет перегрева с образованием пара с массой (кг)

, (5.58)

где

- удельная теплота кипения жидкости при температуре перегрева , Дж/кг; Ср — удельная теплоемкость жидкости при температуре перегрева Т_ж, Дж/(кг*К); — масса перегретой жидкости, кг.

Разлившаяся жидкость с температурой Тж < T_КИП испаряется с образованием пара массой

(кг) во вторичном облаке

( 5.59)

где W— интенсивность испарения жидкости, кг/(м * с);

— площадь испарения (разлива), м², равная площади обваловки (поддона) или площади поверхности, занимаемой разлившейся жидкостью исходя из расчета, что 1 л смесей и растворов, содержащих 70% и менее (по массе) растворителей, разливается на 0,1 м², остальные жидкости на 0,15 м² ; _ИСП — время испарения разлившейся жидкости, с, равное либо времени полного испарения , либо ограничиваемое временем 3600 с, в течение которых должны быть приняты меры по устранению аварии.

Интенсивность испарения разлившейся жидкости W, кг/(м² * с), определяется по справочным или экспериментальным данным. Например, согласно документу НПБ 107-97 при обосновании взрывопожарной опасности наружных установок для ненагретых легко воспламеняющихся жидкостей (ЛВЖ) используется формула

(5.60)

где

- давление насыщенного пара, кПа, определяемое по формуле

(5.61)

Поступающий в окружающее пространство горючий газ или пар ЛВЖ массой

или (кг) образует взрывоопасное облако, горизонтальные размеры которого ограничены линией, соответствующей нижнему концентрационному пределу распространения пламени Снкпр (кг/м3) (табл. 5.25). При этом радиус облака Rнкпр (м) определяется по формулам:

для горючих газов

(5.62)

Характеристики взрываемости некоторых газов (паров)

Таблица 5.25

Вещество	M,кг / кмоль	кДж/кг газа	,кДж / кг газовоздушной смеси	Пределы взрываемости (НКПР/ВКПР)		кг / м3	об., %
				%	кг/м3
Аммиак NH3	15	16 600	2370	15 / 18	0.11 / 0.28	1.18	19.72
Ацетон C3H6O	58	28 600	3112	2.2 / 13	0.052 / 0.31	1.21	4.99
Ацителен C2H2	26	48 300	3387	2 / 81	0.021 / 0.86	1.278	7.75
Бутан C4H10	58	45 800	2776	1.9 / 9.1	0.045 / 0.22	1.328	3.13
Бутадиен C4 H8	56	47 000	2892	2 / 11.5	0.044 / 0.26	1.329	3.38
Бензол C6H6	78	40 600	2973	1.4 / 7.1	0.045 / 0.23	1.350	2.84
Бензин	94	46 200	2973	1.2 / 7	0.04 / 0.22	1.350	2.10
Водород H2	2	120 000	3425	4 / 75	0.0033 / 0.06	0.933	29.59
Метан CH4	16	50 000	2763	5 / 15	0.033 / 0.1	1.232	9.45
Оксид углеродаCO	28	13 000	2930	12.5 / 74	0.14 / 0.85	1280	29.59
Пропан C3H8	44	46 000	2801	2.1 / 9.5	0.038 / 0.18	1.315	4.03
Этилен C2 H4	28	47 200	2922	3 / 32	0.034 / 0.37	1280	4.46

Примечание: НКПР – нижний концентрационный предел распространения пламени;

ВКПР – верхний концентрационный предел распространения пламени.

для паров ненагретых ЛВЖ

(5.63)

Плотность газа (пара)

(кг/м³⁾ определяется по формуле

(5.64)

где

— мольный объем, равный 22,4 м³/кмоль; — расчетная температура, °С, принимаемая равной максимально возможно температуре воздуха в соответствующей климатической зоне. При отсутствии соответствующих данных допускается принимать равной 61°С.

Внутренние границы ПГВ облака определяются внешними габаритными размерами аппаратов, резервуаров, установок и т. п. Во всех случаях R_НКПР принимается не менее 0,3 м.

При расчете избыточного давления на фронте ударной волны при взрыве ПГВ облака принимают, что внутри облака имеется зона детонационного взрыва радиусом R₀:

(5.65)

где k — коэффициент, зависящий от способа хранения горючего вещества (1 — для газа; 0,6 — для сжиженного газа под давлением; 0,1 —для сжиженного газа при пониженной температуре (изотермическое хранение); 0,06 — аварийный разлив ЛВЖ);

— стехиометрическая концентрация газа в смеси, объемные % (см.табл. 5.25).

В пределах зоны детонационного взрыва

Рф = 1750 кПа.

Избыточное давление

Рф (кПа) на фронте ударной волны, образующейся при взрыве ПГВ облака, равно

(5.66)

(5.67)

где m_ПР — приведенная масса пара или газа, участвующих во взрыве, кг; R — расстояние от эпицентра взрыва, м;

и — соответственно энергии взрыва газа (пара) и тротила (тринитротолуола), кДж/кг (значение приведено в табл. 5.23, а значения энергий взрыва некоторых газов (паров) — в табл. 5.25); Z— коэффициент участия горючих газов и паров в горении, который допускается принимать равным 0,1.