Смекни!
smekni.com

Обеспечение безопасности прогнозирование и разработка мероприятий по предупреждению и ликвидации (стр. 8 из 28)

2.2 Описание расчетного сценария чрезвычайной ситуации

В 17.05 происходит полная разгерметизация соединительного газопровода высокого давления, всасывающего коллектора газоперекачивающего агрегата от блока питания до ЭГПА (f 1020*16мм, 38 м, Р=7,5 МПа) в результате резкого повышения давления в трубопроводе. Происходит образование облака газовоздушной смеси с взрывоопасной концентрацией газа. Источником инициирования взрыва явилось соударение металлических предметов при выбросе из трубопровода газа, либо, стало результатом взаимодействия (трения) частиц вещества и металлических конструкций трубопровода.

2.3 Расчет избыточного давления взрыва для горючих газов

Избыточное давление взрыва ∆Р, кПа, для индивидуальных горючих веществ определяется по формуле:

∆Р = (Рmax – Р0) ∙ ((mZ)/(Vсвρг.п.)) ∙ (100/Сст) ∙ (1/Кн), (2.1)

где Рmax – максимальное давление взрыва стехиометрической газовоздушной смеси в замкнутом объеме, определяемое экспериментально или по справочным данным. При отсутствии экспериментальных или справочных данных допускается принимать Рmax равным 900 кПа;

Р0 – начальное давление, кПа (допускается принимать равным 101кПа);

m – масса ГГ, вышедших в результате аварии в помещение

m = Vг ∙ ρг. (2.2)

где Vг – объем газа, поступившего в помещение в результате гипотетической аварии на газопроводе, м3;

ρг – плотность газа при расчетной температуре tp, кг∙м3, вычисляемая по формуле

ρг =

=
кг/м3, (2.3)

где М- молярная масса вещества, кг/кмоль;

V0- мольный объем, равный 22,413 м3/ кмоль;

tp - расчетная температура, ºС. В качестве расчетной температуры следует принимать максимально возможную температуру воздуха в данном помещении в соответствующей климатической зоне или максимально возможную температуру воздуха по технологическому регламенту с учетом возможного повышения температуры в аварийной ситуации, в нашем случае 21 ºС.

Произведем расчет параметров взрыва при разгерметизации соединительного газопровода для наиболее опасного сценария С1 развития аварии: разгерметизация трубопровода в замкнутом пространстве (помещении) (полная разгерметизация соединительного газопровода, всасывающего коллектора ГПА от блока питания до ЭГПА, f 1020*16мм 38 м в блоке компримирования газа) ® выброс газа ® образование взрывоопасной ГВС в замкнутом пространстве ® взрыв ГВС от источника инициирования ® поражение оборудования и персонала ударной волной, осколками оборудования, дальнейшее развитие аварии на территории компрессорной станции.

Исходные данные:

Трубопровод высокого давления Рт=7,5 МПа;

Максимальный расход q=5 м3/с;

Диаметр трубопровода d=1020 мм;

Время срабатывания задвижек (автоматическое отключение) Т=30 с;

Расстояние между задвижками l=30 м.

Объем газа, вышедшего из трубопроводов определяется по следующей формуле

Vг = V + V = 150+3315= 3465 (м3); (2.4)

где V – объем газа вышедшего из трубопровода до его отключения,м3;

V =q∙T = 5∙30=150 (м3); (2.5)

где q – расход газа, равный 5 м3/с;

Т – время, до перекрытия трубопровода, равное 30 с;

V- объем газа, вышедшего из трубопровода после его отключения,м3;

V =0,01πp2(r21l1+r22l2+,…,r2nln),= 0,01∙ 3,14∙ 7,5∙10 3∙0,685²·30= 3315 (м3);(2.6)

π = 3,14;

Р2 – максимальное давление в трубопроводе по технологическому регламенту, равное 7,5∙103 кПа;

r – внутренний радиус трубопроводов, равный 1 м;

L – длина трубопроводов от аварийного аппарата до задвижек, 30 м.

Следовательно, согласно формуле (3.2) вычислим массу ГГ, вышедших в результате аварии и в помещение:

m =3465∙0,67= 2322 (кг).

Z – коэффициент участия горючего вещества во взрыве, который допускается принимать для горючих газов Z = 0,5;

Vсв – свободный объем помещения, в нашем случае Vсв =44200 м3;

Сст – стехиометрическая концентрация ГГ, %(об.), вычисляемая по формуле

Сст = 100/(1+4,84β), (2.7)

где β = nc+((nH-nX)/4)-(no/2) – стехиометрический коэффициент кислорода в реакции сгорания; (2.8)

Следовательно стехиометрическая концентрация ГГ будет равна:

Сст =100/(1+4,84 ∙2) = 9,36%(об.).

Кн – коэффициент, учитывающий негерметичность помещения и неадиабатичность процесса горения. Кн допускается принимать равным 3.

Из всего выше вычисленного можно найти значение избыточное давление взрыва ∆Р для индивидуальных горючих веществ:

∆Р =(900-101) ∙((2322∙0,5)/(44200∙0,67)) ∙ (100/9,36) ∙ (1/3) = 112 кПа

Определим степень разрушения здания компрессорной станции по таблице 2.1


Таблица 2.1 Предельно допустимое избыточное давление взрыва в помещениях или на открытом пространстве

Степень поражения Избыточное давление, кПа
Полное разрушение зданий 100
50 %-ное разрушение зданий 53
Средние повреждения зданий 28
Умеренные повреждения зданий (повреждение внутренних перегородок, рам, дверей и т.п.) 12
Нижний порог повреждения человека волной давления 5
Малые повреждения (разбита часть остекления) 3

В соответствии с таблицей определяем, что при ∆Р=112 кПа происходит полное разрушение здания компрессорной станции.

Произведем расчет параметров пожара для наиболее вероятного сценария С2: разгерметизация трубопровода с природным газом (частичная разгерметизация всасывающего газопровода ГПА f 1020*16,5 мм 285 м в блоке компримирования газа в здании компрессорной станции) ® выброс газа в пределах помещения ® воспламенение от источника зажигания ® термическое поражение оборудования и персонала, дальнейшее развитие аварии на территории предприятия.

Исходные данные:

Трубопровод высокого давления Рт=7,5 МПа;

Максимальный расход q=5 м3/с;

Диаметр трубопровода d=1020 мм;

Время срабатывания задвижек (автоматическое отключение) Т=20 с;

Расстояние между задвижками l=20 м;

Параметры помещения 85×65×10.

Находим массу горючего газа, вышедшего в результате расчетной аварии в помещение:


V=m∙ρг;

По формуле 2.3:

ρг =

=
кг/м3,

По формуле 2.6: V = 0,01∙ 3,14∙ 7,5∙10 3∙0,5²·20= 1178 м3;

По формуле 2.5: V =q∙T = 5∙20=100 м3;

По формуле 2.4 рассчитаем объем газа вышедшего из трубопроводов:

Vг = 100+1178= 1278 м3;

Согласно формуле 2.2 вычислим массу ГГ, вышедших в результате аварии и в помещение:

m =1278∙0,67=856 кг;

Vсв = 0,8∙55250= 44200 м3 - свободный объем помещения;

СН4:β =1+((4-0)/4-(0/2) =2;

По формуле (2.7):

Сст =100/(1+4,84 ∙2) = 9,36%(об.);

Z=0,5 по таблице 2.7.

По формуле (2.1) избыточное давление сгорания газовоздушной смеси ∆Р, кПа, для индивидуальных горючих веществ определяется:


∆Р = (900 –101) ∙ ((2023∙0,5)/(44200∙0,67.)) ∙ (100/9,36) ∙ (1/3)=97кПа,

В соответствии с таблицей 2.1, при ∆Р=97 кПа происходит полное разрушение здания компрессорной станции.

2.4 Расчёт параметров волны давления при разрыве газопровода в открытом пространстве

Рассчитаем параметры волны давления при разрыве газопровода в открытом пространстве, для сценария С3 развития аварии с максимально негативным воздействием на окружающую среду

Параметрами волны давления являются избыточное давление в положительной фазе волны Dp и безразмерный импульс положительной фазы волны i.

При разрушении газопровода с природным газом на полное сечение реализуются три основных сценария:

1 – образование воздушных волн сжатия в воздухе за счет расширения в атмосфере природного газа, выброшенного под высоким давлением из объема разрушившейся части газопровода с воздействием избыточного давления и импульса, разлет фрагментов трубы и обломков грунта;

2 – образование огневого шара, возникающего на начальной стадии истечения газа из разрушенного трубопровода (не более 1 минуты после разрушения), с воздействием теплового поля;

3 – горение факела с воздействием теплового поля от пламени, образованного горением высокоскоростных струй газа, истекающих из разрушенной части трубопровода.

При моделировании опасных факторов взрыва учитывались только факторы нагружения импульсным и барическим действием воздушных волн сжатия, образующихся при расширении в атмосфере природного газа, выброшенного под высоким давлением из объема разрушившейся части газопровода. Для расчета этих характеристик были использованы широко применяемые на практике соотношения М.А.Садовского для сферической волны в свободном пространстве [13, 14]:

– избыточное давление на фронте волны сжатия:

, МПа, (2.8)

где

- приведённый радиус, рассчитан по формуле 2.11;

– импульс положительной фазы сжатия:

, кПа×с, (2.9)