Система управления аппаратом производства фотографической эмульсии (стр. 6 из 9)
 |
Рисунок 4.5 – Структура одноконтурной системы управления
5
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ И ПАРАМЕТРОВ СИСТЕМЫ5.1 Расчет и выбор регулирующего органа для расхода воды
Рассчитаем и выберем РО для регулирования расхода воды из магистрали в рубашку аппарата. Схема трубопроводов для подвода воды изображена на рисунке 5.1.
 |
Рисунок 5.1 – Схема трубопроводов для теплоносителя
На рисунке изображен ввод в магистраль (слева внизу), два поворота трубы под 90° радиусом R = 0.1 м, два отсечных и один регулирующий клапан, а также ввод в рубашку. Трубопровод состоит из трех участков с длинами 4, 5 и 1 м.
Приведем другие технологические данные, необходимые для расчета: максимальный объемный расход vmax = 10-4м3/с, внутренний диаметр трубы D = 20 мм, шероховатость трубы по справочнику [4, c.272] принимаем n1 = 0.1 мм. Давление в магистрали p0 = 0.4 МПа, давление в рубашке pруб = 0.15 МПа. Плотность воды ρ = 1000 кг/м3. Кинематическая вязкость воды при 80 °С ν = 0.328·10-6м2/с.
Порядок расчета следующий [4, с. 269]:
1) гидростатический напор, соответствующий разности высот Δh:
2) определяем потери давления в линии. Для этого найдем
перепад давлений в сети:
.Определяем число Рейнольдса при максимальном расходе:
Определяем условие гидравлической гладкости трубопровода:
. 
Трубопровод не является гидравлически гладким, поэтому коэффициент гидравлического сопротивления λ определяется по рисунку 6.21 в [3, с.275]. λ = 0.0326.Общая длина трубопровода L = 10 м. Находим потерю давления на прямых участках трубопровода:
.Определим потери давления в местных гидравлических сопротивлениях трубопровода. По таблице 6.8 [2, с.271] определяем: εвх = 0.5, εвых = 1, ε90 = 0.6, εотсеч = 8.0. Тогда суммарные потери равны:
.Находим суммарные потери в линии:
3) находим перепад давлений на регулирующем органе:
4) определяем максимальную пропускную способность клапана:
.5) в каталоге отсутствует РО со столь малым Kvу. Поэтому
выбираем односедельный РО: ПОУ-7, Dу = 15 мм, Kvу = 0.1.
6) определяем значение критерия Рейнольдса для выбранного РО:
.Т.к. Reу > 2000, то влияние вязкости на расход не учитываем и выбранный РО проверяем на возможность возникновения кавитации.
7) определяем коэффициент сопротивления РО:
По кривой 3 на рисунке 6.23 [3, с. 277] определяем, что максимальный коэффициент кавитации Kкав max = 0.55
8) определим перепад давлений, при котором возникает
кавитация. При этом учтем, что абсолютное давление насыщенных паров воздуха при температуре 80 °С равно Pнщ = 0.047 МПа, а давление перед РО приблизительно равно давлению в магистрали.
9) определяем максимальную пропускную способность:
Т.к. Kv max > Kvу для выбранного РО, то он будет работать в режиме кавитации и не обеспечит заданного расхода жидкости. Поэтому выбираем из каталога РО ПОУ-7 с Dу = 15 мм, Kvу = 0.5.10) выберем вид расходной характеристики клапана. Согласно
модели, основными возмущениями в объекте являются внешние возмущения, которые не действуют по регулирующему каналу. Поэтому по условиям процесса желательна линейная характеристика. Рассчитаем отношение перепада давлений в линии к перепаду давлений на РО:
.Поскольку n < 1.5, то окончательно останавливаем свой выбор на клапане с линейной расходной характеристикой.
Для последующего анализа системы необходимо знать передаточные функции клапана и исполнительного механизма. В качестве исполнительного механизма можно использовать стандартный механизм типа МИМ-1 прямого действия совместно с позиционером. Его передаточную функцию можно описать как инерционное звено 1 порядка с единичным коэффициентом усиления. Его инерционность обусловлена емкостью соединительных трубопроводов и камеры переменного объема. Обычно эта инерционность лежит в пределах 5 – 20с, поэтому принимаем TИМ = 0.1 мин.
(5.1)Так как был выбран РО с условной пропускной способностью в 18 раз большей, чем РО, соответствующий выбранному нами единичному расходу, то РО будем считать усилительным звеном с коэффициентом усиления KРО =18.
(5.2)5.2 Выбор регулирующего органа для расхода реагентов
Как было указано в пункте 2.1, подача реагентов в аппарат осуществляется с помощью перистальтических насосов, приводимых в движение двигателями постоянного тока независимого возбуждения. Такой выбор обусловлен прежде всего жесткими ограничениями, накладываемыми на скорость и качество подачи реагентов. А именно, необходимо поддерживать беспульсационный режим течения. Кроме того, нежелательность использования клапанов вытекает из высоких требований к чистоте растворов. Для их подачи используются трубки из поливинилхлорида. Характерной особенностью перистальтического насоса является отсутствие соприкосновения жидкости с металлом. Этим и объясняется наш выбор.
Для управления частотой вращения двигателя постоянного тока применяется электропривод типа ЭТУ, имеющий вход для унифицированного сигнала постоянного тока. Регулирование частоты вращения при этом возможно вниз по электромеханической характеристике на 50% от максимального значения.В динамическом отношении двигатель является апериодическим звеном первого порядка. Электронное устройство управления является безынерционным звеном с единичным коэффициентом усиления. Постоянную времени электродвигателя принимаем 0.1 мин. TИМ = 0.1.
5.3 Расчет и выбор измерительных преобразователей
Основой для выбора преобразователей является достижение требуемой точности измерений. В нашем случае есть два контура регулирования – pBr и температуры, и для каждого применяется свой комплект датчиков и измерительных преобразователей.
5.3.1 Выбор комплекта для измерения pBr
Для измерения pBr в реакторе выбираем комплект, состоящий из датчика погружного ДПг-4М-2-1600 и нормирующего преобразователя типа П-201. В качестве сравнительного электрода применяется непроточный хлорсеребряный электрод 5268, в качестве измерительного – аргентитовый электрод ЭА-2-220. Пределы измерений устанавливаются на приборе П-201 с помощью специальных перемычек. В нашем случае выбираем пределы 1 – 7 единиц pBr. Рабочая температура в пределах +5…+70 °С. Время установления сигнала преобразователя < 10 с. Поэтому принимаем передаточную функцию датчика и нормирующего преобразователя в виде апериодического звена первого порядка.
,где Tд = 0.05 мин.
Для регистрации pBr используется автоматический самопишущий мост типа КСУ-1М. Рассчитаем пределы погрешности измерительного комплекта для регистрации pBr. Схема комплекта приведена на рисунке 5.2.
 |
Рисунок 5.2 – Схема комплекта для измерения pBr
Значение pBr, регистрируемое мостом, будет равно: (pBrд ± ΔpBr), где pBrд – действительное значение pBr, ΔpBr – абсолютная погрешность измерения. Эта погрешность вычисляется по формуле:
, (5.3) 
где Δи – инструментальная погрешность;