Автоматическое управление сжиганием топлива с учетом его состава и кислородного потенциала (стр. 6 из 9)
| J | компо- нент | Э, энтальпия при температуре, кДж/м 1200 1400 1600 1800 2000 2200 2400 | ||||||
| 1 | СО2 | 2716.4 | 3242.1 | 3766.5 | 4304.7 | 4844.2 | 5386.5 | 5930.4 |
| 2 | Н2О | 2132.3 | 2564.4 | 2996.6 | 3458.3 | 3925.6 | 4402.0 | 4887.6 |
| 3 | SО2 | 2733.6 | 3217.2 | 3692.8 | 4160.4 | 4620.0 | 5071.6 | 5515.2 |
| 4 | О2 | 1800.7 | 2129.6 | 2456.1 | 2797.4 | 3138.4 | 3182.6 | 3831.4 |
| 5 | N2 | 1704.0 | 2005.0 | 2332.0 | 2654.3 | 2977.6 | 3303.9 | 3630.5 |
| 6 | возд. | 1719.0 | 2035.0 | 2351.0 | 2676.2 | 3001.2 | 3331.7 | 0.0 |
| 7 | Н2 | 1611.9 | 1902.6 | 2199.6 | 2505.1 | 2815.2 | 3130.0 | 0.0 |
| 8 | СО | 1723.3 | 2039.2 | 2359.3 | 2682.2 | 3007.8 | 3335.2 | 0.0 |
| 9 | Н2S | 2293.1 | 2754.4 | 3225.4 | 3706.1 | 4196.5 | 4696.6 | 5206.4 |
| 10 | СН4 | 3435.7 | 4204.9 | 5006.8 | 5841.4 | 6708.7 | 7608.7 | 8541.4 |
| 11 | С2Н4 | 4503.0 | 5514.2 | 6580.7 | 7702.5 | 8879.6 | 10112.0 | 11339.7 |
| 12 | С2Н6 | 5790.0 | 7124.8 | 8534.4 | 10018.8 | 11578.0 | 13212.0 | 14920.8 |
| 13 | С3Н8 | 8256.0 | 10178.0 | 12226.0 | 14400.0 | 16700.0 | 19126.0 | 21678.0 |
| 14 | С4Н10 | 10727.0 | 13219.0 | 15879.0 | 18707.0 | 21703.0 | 24867.0 | 28199.0 |
| 15 | С5Н12 | 13197.0 | 16253.0 | 19514.0 | 22980.0 | 26651.0 | 30527.0 | 34608.0 |
| 16 | СМНN | 4503.0 | 5514.2 | 6580.7 | 77025.0 | 88796.0 | 10112.0 | 11339.7 |
сжигания количества кислорода и воздуха.
; (8) ; (9)
Количество каждого j -го компонента в продуктах сгорания i - го газа определялось как сумма количеств этого компонента, образовавшаяся в результате сжигания всех горючих компонентов, а также начального их присутствия в газе, т.е. суммирование выполнялось также по К.
; (10) где: - количество j - го компонента, образующегося при сгорании к - го компонента.
Общее количество продуктов сгорания определялось как сумма их компонентов без учета возможного их взаимодействия, ведущего к изменению объема: ; (11)
Калориметрическая температура горения определялась итерационным путем, исходя из того, что энтальпия дыма равна сумме энтальпий всех j - тых компонентов без учета возможного их взаимодействия, а также диссоциации исходных горючих компонентов и равна теплоте сгорания i - го газа.
; (12)
C учетом шага таблицы № 2 в 200 градусов, числа итераций m и при условии линейной интерполяции на промежутке калометрическая температура равна ; (13).
При найденной температуре определялась энтальпия каждого j - го компонента: ; (14).
Общая энтальпия дыма при калометрической температуре:
; (15).
Дополнительно определить удельные характеристики:
1. Усредненная теплоемкость дыма на 1 м3 сожженного газа:
; (16).
2. Усредненная теплоемкость дыма на 1 м3 образовавшихся продуктов горения: ; (17).
3. Удельный расход воздуха на единицу тепла: ; (18).
4. Удельная плотность газа на единицу тепла: ; (19).
Расчет локальной системы регулирования.
1. Получение передаточной функции объекта по заданной переходной характеристике.
Заданная переходная функция (кривая разгона) в графическом виде рис.1.
Исходные данные: K об = 1,41; t = 0,3; T =0,85; X (¥) = 1,41; Dt = 0,05 с.
(рис.1)
.
Порядок расчета.
1. Разбивают отрезок времени от момента нанесения возмущения до момента выхода величины x на установившееся значение на равные отрезки времени Dt так, чтобы на каждом участке кривая мало отличалась от прямой. Выбираем Dt = 0,05 с.
2. Составляют табл. 1 и заносят новое время в графу I, а значение x в конце каждого интервала в графу 2. Находят безразмерное значение выходной величины s (iDt), разделив x на Dx (¥) = 1,41 - результат заносят в графу 3.
3. Вычисляют 1 - s (iDt) и вписывают в графу 4.
4. Подсчитывают сумму чисел графы 4 равной 14,1092.
5. По формуле (6) определяют площадь F1.
F1 = 0,05 { 14,1092 - 0,5 [ 1 - 0]} = 0,6805 с.
6. Находят время в новом масштабе q = t / F1 и заносят в графу 5.
7. Подсчитывают разность 1 - q и заносят в графу 6.