Смекни!
smekni.com

Детали машин, червячный редуктор

Введение


Цель курсовогопроектирования– систематизировать,закрепить,расширитьтеоретическиезнания, а такжеразвитьрасчетно-графическиенавыки студентов.Основные требования,предъявляемыек создаваемоймашине: высокаяпроизводительность,надежность,технологичность,минимальныегабариты имасса, удобствов эксплуатациии экономичность.В проектируемыхредукторахиспользуютсяразличныепередачи. Передачиклассифицируются:

По принципудействия:

а) с использованиемсил трения (фрикционные,ременные).

б) работающиев результатевозникновениядавления междузубьями и кулачками.


2.1.Выбор двигателя,кинематическийрасчет привода.

2.1.1.Требуемаямощность рабочеймашины: Р рм= 4 кВт.

2.1.2.Определим общийкоэффициентполезногодействия (кпд)привода: η= η зп* ηпк* η кп,где

ηзп= 0,85 – кпд червячнойпередачи,

ηпк= 0,99 – кпд подшипниковкачения ( 2 пары),

ηкп= 0,95 – кпд клиноременнойпередачи.

η= 0,85. 0,992.0,95 = 0,79143075.

2.1.3.Определимтребуемуюмощность двигателя:

Рдв= Ррм/η = 4 /0,79143075 = 5,054 кВт.

2.1.4.Определимноминальнуюмощность двигателя:

Рном Рдв,Рном= 5,5 кВт.

2.1.5.Выбираем типдвигателя потабл. К9:

Двигательасинхронныйкороткозамкнутыйтрехфазныйобщепромышленногоприменения,закрытый, обдуваемый типа 4АМ100L2У3,с частотойвращения 3000 об/мин,

nном.= 2880 об/мин.

2.2.Определениепередаточногочисла приводаи его ступеней

2.2.1.Частотавращения выходноговала редуктора:

nрм= 55 об/мин.

2.2.2.Определимпередаточноечисло привода:

U= nном1/nрм=2880/55 =52,36.

2.2.3.Определимпередаточныечисла ступенейпривода:

U= Uзп.Uоп= 20. 2,618

2.2.4.Определиммаксимальноедопускаемоеотклонениечастоты вращенияприводноговала рабочеймашины nрм:

Δnрм=nрм*δ/100= 55*5/100 = 2,75об/мин.

2.2.5.Определимдопускаемуючастоту вращенияприводноговала рабочеймашины:

[nрм]= nрм+∆ nрм=55+2,75 = 57,75об/мин.

2.2.6.Определимфактическоепередаточноечисло привода:

Uф=nном/[nрм]= 2880/57,75 =49,87.

2.2.7.Уточняем передаточныечисла:

Uзп=10

Uоп=4,987

2.3.Определениесиловых икинематическихпараметровпривода:

2.3.1.Мощность: Рдв=5,5(КВт)

Быстроходныйвал: Р1=Р­двоппк=5,5*0,95*0,99=5,17275

Тихоходныйвал:Р21зппк=5,17275*0,85*0,99=4,3528

















Изм.
Лист
Подпись Дата
РАЗРАБОТАЛ БогдановВ.О.


Стадия Лист Листов
Проверил. Гоголенко





.




Н.Контр. Шиляева



Утвердил.





Введение


Цель курсовогопроектирования– систематизировать,закрепить,расширитьтеоретическиезнания, а такжеразвитьрасчетно-графическиенавыки студентов.Основные требования,предъявляемыек создаваемоймашине: высокаяпроизводительность,надежность,технологичность,минимальныегабариты имасса, удобствов эксплуатациии экономичность.В проектируемыхредукторахиспользуютсяразличныепередачи. Передачиклассифицируются:

По принципудействия:

а) с использованиемсил трения (фрикционные,ременные).

б) работающиев результатевозникновениядавления междузубьями и кулачками.


2.1.Выбор двигателя,кинематическийрасчет привода.

2.1.1.Требуемаямощность рабочеймашины: Р рм= 4 кВт.

2.1.2.Определим общийкоэффициентполезногодействия (кпд)привода: η= η зп* ηпк* η кп,где

ηзп= 0,85 – кпд червячнойпередачи,

ηпк= 0,99 – кпд подшипниковкачения ( 2 пары),

ηкп= 0,95 – кпд клиноременнойпередачи.

η= 0,85. 0,992.0,95 = 0,79143075.

2.1.3.Определимтребуемуюмощность двигателя:

Рдв= Ррм/η = 4 /0,79143075 = 5,054 кВт.

2.1.4.Определимноминальнуюмощность двигателя:

Рном Рдв,Рном= 5,5 кВт.

2.1.5.Выбираем типдвигателя потабл. К9:

Двигательасинхронныйкороткозамкнутыйтрехфазныйобщепромышленногоприменения,закрытый, обдуваемый типа 4АМ100L2У3,с частотойвращения 3000 об/мин,

nном.= 2880 об/мин.

2.2.Определениепередаточногочисла приводаи его ступеней

2.2.1.Частотавращения выходноговала редуктора:

nрм= 55 об/мин.

2.2.2.Определимпередаточноечисло привода:

U= nном1/nрм=2880/55 =52,36.

2.2.3.Определимпередаточныечисла ступенейпривода:

U= Uзп.Uоп= 20. 2,618

2.2.4.Определиммаксимальноедопускаемоеотклонениечастоты вращенияприводноговала рабочеймашины nрм:

Δnрм=nрм*δ/100= 55*5/100 = 2,75об/мин.

2.2.5.Определимдопускаемуючастоту вращенияприводноговала рабочеймашины:

[nрм]= nрм+∆ nрм=55+2,75 = 57,75об/мин.

2.2.6.Определимфактическоепередаточноечисло привода:

Uф=nном/[nрм]= 2880/57,75 =49,87.

2.2.7.Уточняем передаточныечисла:

Uзп=10

Uоп=4,987

2.3.Определениесиловых икинематическихпараметровпривода:

2.3.1.Мощность: Рдв=5,5КВт

Быстроходныйвал: Р1=Р­двоппк=5,5*0,95*0,99=5,17275

Тихоходныйвал:Р21зппк=5,17275*0,85*0,99=4,3528









Лист






Изм. Лист № докум. Подпись Дата

8.2 2-й вал

Дано: Ft2=8997(H), Fr2=3275(H),Fa2=2138(H)

lT=94(MM), lM=149(MM),FM=6707(H),d2=160(MM)


1.ВЕРТИКАЛЬНАЯПЛОСКОСТЬ

А) ОПРЕДЕЛЯЕМОПОРНЫЕ РЕКЦИИ


ПРОВЕРКА:

Б) СТРОИМЭПЮРУ ИЗГИБАЮЩИХМОМЕНТОВ

ОТНОСИТЕЛЬНООСИ Х :


2. ГОРИЗОНТАЛЬНАЯПЛОСКОСТЬ

а) ОПРЕДЕЛЯЕМОПОРНЫЕ РЕАКЦИИ


ПРОВЕРКА:


б) СТРОИМЭПЮРУ ИЗГИБАЮЩИХМОМЕНТОВ ОТНОСИТЕЛЬНООСИ У:

в ХАРАКТЕРНЫХСЕКЦИЯХ


3.ОПРЕДЕЛЯЕМЭПЮРУ КРУТЯЩИХМОМЕНТОВ


4.ОПРЕДЕЛЯЕМСУММАРНЫЕРАДИАЛЬНЫЕРЕАКЦИИ.


5.ОПРЕДЕЛЯЕМСУММАРНЫЙИЗГИБАЮЩИЕМОМЕНТЫ В НАИБОЛЕЕНАГРУЖЕННЫХСЕЧЕНИЯХ, Н*М


9. Проверочныйрасчет подшипников.

9.1. Быстроходныйвал.


Подшипникиустановленыв распор.(см. рис. 9.1.б)

А) Определимосевые составляющиерадиальныхреакций:


Б) Определимосевые нагрузкиподшипников:


В) Определимотношения:


Г) По отношениям

выбираем формулыдля определенияRЕ:

Д) Определимдинамическуюгрузоподъемностьпо большемузначениюэквивалентнойнагрузки:


9.2. Тихоходныйвал.

2=6,0,47 (с-1),FA2=2138(H), R1=15131(H),R3=13297(H)

ПОДШИПНИКИ7212


Подшипникиустановленыв распор.

А) Определимосевые составляющиерадиальныхреакций:


Б) Определимосевые нагрузкиподшипников:


В) Определимотношения:


Г) По отношениям


Соответствующиеформулы дляопределенияRЕ:


Д) Определимдинамическуюгрузоподъемностьпо большемузначениюэквивалентнойнагрузки:


Подшипникпригоден.


10. Конструктивнаякомпоновкапривода.


10.1. Конструированиечервячногоколеса.

Так как диаметрколеса небольшой,то необходимоего изготовитьцельнокованым.


10.2.Конструированиечервяка.

Червяк выполняетсязаодно с валом.

А) конец вала.


10.3. Выбор соединений.

Шпонки: наконце I вала– 8 7 30

под колесомчервячным –201260

на концеII вала – 1610 60

Расчет шпонкипод колесом.

,ГДЕ [
]см=110…190(
)

Ft2=8997 (H)


10.4. Крышкиподшипниковыхузлов:

МанжетаармированнаяГОСТ 8752-79

d = 35 D=58 h1= 10 d =60 D =85 h1=10

Крышки торцовые


Для защитыподшипниковот продуктовизноса червячныхколес, а такжеизлишнегополива маслом,подшипниковыеузлы закроемс внутреннейстороны корпусамаслозащитнымишайбами.

Толщина шайб1,2…2 мм., зазормежду корпусоми наружнымдиаметром шайбы0,2.ю..0,6 мм.

10.5. Конструированиекорпуса редуктора.

10.5.1 Форма корпуса.

Корпус разъемныйпо оси колеса.

А) толщинастенок корпусаи ребер жесткости:

=5.8

Принимаем

6(MM)

Б) диаметрболтов фланцев:

d1=M14- фундаментный

d2=M12-креплениякорпуса и крышкипо бабкам

d3=M10-//-//-//-//-//-//-//-// по фланцам

d4=M10-креплениеторцевых крышек

d5=M6-креплениекрышки смотровогомока


В) ОПРЕДЕЛЕНИЕКОЛИЧЕСТВАМАСЛА

Г) ОПРЕДЕЛЕНИЕУРОВНЯ МАСЛА

Д) КОНТРОЛЬУРОВНЯ масла


Жезловыймаслоуказатель( рис. 10.63)

Е) слив масла

Пробка сливная(рис. 10.30)

Ж) отдушина(рис. 10.67)

Проверочные расчеты.


А) фундаментныйфланец основаниякорпуса

Б) фланецподшипниковойбобышки крышкии основаниякорпуса.

Количествоболтов на однусторону корпуса– 2шт.

H2– графически

В) соединительныйфланец крышкии основаниякорпуса


Г) винты длякреплениякрышек торцовых:

Д) фланец длякрышки смотровогоокна:


Смазывание.

А) смазываниезубчатогозацепления– окунание,картерныйнепроточныйспособ.

Б) Сорт маслаИ-Т-Д-460 ГОСТ 17479.4-87 (табл. 10.29)


Параметры

значение

Параметры

Значение

Межосевоерасстояниеaw
87

Диаметрычервяка:

Делительныйd1

Начальныйdw1

Вершинвитков da1

Впадинвитков

df1


40

40

48

30,4

Модульзацепленияm
4

Диаметрыколеса

Делительныйдиаметр d2=dw

Вершинзубьев

da2

впадинзубьев

df2

наибольшийdam

160


168


150,4

174

Коэфициентдиаметра червяка

10

Делительный угол подьемавитков червякаугол

11


Уголобхвата червякачервяка венцом2

103


Числоветков червякаz1

2

Числозубьев колесаz2

40

Шириназубчатоговенца колесаb2

36

Длинанарезаемойчасти червякаb1

48

Проверочныйрасчет
Параметры Допускаемоезначение Расчетноезначение Прим.

Коэффициентполезногодействия


0,7…0,75


0,824


Контактноенапряжения


250-25Vs


997.32



Списокиспользованнойлитературы.


  1. Н.Г.Куклин ДеталиМашин М.: Высшаяшкола ,- 1984

  2. А.Е.ШейнблинтКурсовоепроектированиеДетали МашинМ.: Высшая школа,-1991г.


Оглавление

Пункт

Лист

1

Введение

2

2

Пояснительнаязаписка

3-4

2.1

Кинематическийрасчет привода 4-8

3

Выборматериалачервяка

9

4

Расчетчервячнойпередачи

9

5

Расчетременнойпередачи (непроизводился)

6

Нагрузкивалов редуктора

10

6.1

Определениесил в зацеплениизакрытойпередачи 11

6.2

Определениеконсольныхсил

11

6.3

Силоваясхема нагружениявалов редуктора

11

7

Проектныйрасчет валов

12-13а

7.1

Выбордопускаемогонапряженийна кручение

7.2

Выбордопускаемыхнапряженийна кручение


7.3

Определениегеометрическихпараметровступеней валов

7.4

Пре6дварительныйвыбор подшипниковкачения

7.5

Эскизнаякомпоновкаредуктора


8

Расчетнаясхема валовредуктора

14-15

8.1

Определениереакций в опорахподшипника


8.2

Построениеэпюр изгибающихи крутящихмоментов

9

Проверочныйрасчет подшипниковкачения

16-17

10

Конструктивнаякомпоновкапривода

18-20

11

Проверочныерасчеты

21-24

12

Техническийуровень редуктора

24

13

Списокиспользованнойлитературы

25

14

Приложения

10;14а;15

15

Графическаячасть


Введение


Целькурсовогопроектирования– систематизировать,закрепить,расширитьтеоретическиезнания, а такжеразвитьрасчетно-графическиенавыки студентов.Основныетребования,предъявляемыек создаваемоймашине: высокаяпроизводительность,надежность,технологичность,минимальныегабариты имасса, удобствов эксплуатациии экономичность.В проектируемыхредукторахиспользуютсяразличныепередачи.Передачиклассифицируются:

Попринципудействия:

а)с использованиемсил трения (фрикционные,ременные).

б) работающиев результатевозникновениядавления междузубьями и кулачками.

















Изм.
Лист
Подпись Дата
РАЗРАБОТАЛ

БогдановВ.О.




Стадия Лист Листов
Проверил. Гоголенко





.




Н.Контр. Шиляева



Утвердил.





2.1. Выбордвигателя,кинематическийрасчет привода.

2.1.1.Требуемаямощность рабочеймашины: Р рм= 4 кВт.

2.1.2.Определимобщий коэффициентполезногодействия (кпд)привода: п = пзп . ппк. п кп,где

п зп= 0,85 – кпд червячнойпередачи,

п пк= 0,99 – кпд подшипниковкачения ( 2 пары),

п кп= 0,95 – кпд клиноременнойпередачи.

П= 0,85. 0,992.0,95 = 0,79143075.

2.1.3. Определимтребуемуюмощностьдвигателя:

Рдв= Ррм/п = 4 /0,79143075 = 5,054 кВт.

2.1.4. Определимноминальнуюмощностьдвигателя:

Рном Рдв, Рном= 5,5 кВт.

2.1.5. Выбираемтип двигателяпо табл. К9:

Двигательасинхронныйкороткозамкнутыйтрехфазныйобщепромышленногоприменения,закрытый,обдуваемый типа 4АМ100L2У3,с частотойвращения 3000об/мин, nном.= 2880 об/мин.

2.2. Определениепередаточногочисла приводаи его ступеней

2.2.1.Частотавращениявыходноговала редуктора: прм= 55 об/мин.

2.2.2.Определимпередаточноечисло привода:U= nном/nрм=2880/55=52,36.



















2.2.3. Определимпередаточныечисла ступенейпривода:

U= Uзп.Uоп= 20. 2,618


2.2.4.Определиммаксимальноедопускаемоеотклонениечастоты вращенияприводноговала рабочеймашины nрм:

nрм=nрм. /100= 55 . 5/100 = 2,75об/мин.

2.2.5. Определимдопускаемуючастоту вращенияприводноговала рабочеймашины:

[nрм]= nрм+ nрм=55+2,75 =57,75 об/мин.

2.2.6. Определимфактическоепередаточноечисло привода:

Uф=nном/[nрм]= 2880/57,75 =49,87.

2.2.7. Уточняемпередаточныечисла:

2.3. Определениесиловых икинематическихпараметровпривода:

2.3.1. Мощность:

2.3.2. Частотавращения иугловая скорость:

2.3.3. Вращающиймомент Т, нм:

3.1. Червячнаяпередача.

3.1.1. Выборматериалачервяка:

По табл.3.1 определим марку сталидля червяка:

Сталь40Х с твердостью45 НRCэ,термообработка– улучшениеи закалка ТВЧ.

Потабл. 3.2 для стали40Х – твердость45…50HRCэ

в=900 Н/мм2, т=750 Н/мм2

3.1.2. Выборматериалачервячногоколеса:

Маркаматериалачервячногоколеса зависитот скоростискольжения:

Vs=

Всоответствиисо скоростьюскольженияпо табл. 3.5 изгруппы IIпринимаембронзу БрА10Ж4Н4,полученнуюспособомцентробежноголитья;

в=700 Н/мм2,т=460 Н/мм2


3.1.3.Определимдопускаемыеконтактныенапряжения н и изгибные Fнапряжения:

а)при твердостивитков червяка45HRCэ

н=

С=0,97– коэффициент,учитывающийизнос материала

Б) коэффициентдолговечностипри расчетена изгиб:

Длянереверсивныхпередач:


Табл.3.7


4. Расчетчервячнойпередачи.

4.1. Определимглавный параметр– межосевоерасстояние

аw=

Принимаемаw=90 мм( см. табл. 13.15)

4.2. Выбираемчисло витковчервяка z1:

z1зависит отuчер.

uчер.=20,следовательноz1=2

4.3. Определимчисло зубьевчервячногоколеса:

z2= z1uчер.=220=40

4.4. Определиммодуль зацепления:

m=

Принимаемm= 3,5

4.5. Из условияжесткостиопределимкоэффициентдиаметра червяка:

q

q

Принимаемq= 10

4.6. Определимкоэффициентсмещенияинструмента:

x= 0,714285


4.7. Определимфактическоепередаточноечисло uфи проверимего отклонениеuотзаданногоu:

4.8. Определимфактическоезначениемежосевогорасстояния:


4.9. Определимосновныегеометрическиепараметрыпередачи:

а) Основныеразмеры червяка:

делительныйдиаметр:

начальныйдиаметр:

диаметрвершин витков:

диаметрвпадин витков:

делительныйугол подъемалинии витков:


длинанарезаемойчасти червяка:

Так какх=0,714285, то С=


б) основныеразмеры венцачервячногоколеса:

делительныйдиаметр:

диаметрвершин зубьев:

наибольшийдиаметр колеса:

диаметрвпадин зубьев:

ширинавенца:

радиусызакругленийзубьев:

условныйугол обхватачервяка венцомколеса 2:


Проверочныйрасчет:

4.10. Определимкпд червячнойпередачи:



















4.11.Проверяемконтактныенапряжениязубьев колесан:


К – коэффициентнагрузки.Принимаем взависимостиот окружнойскорости колеса.


4.12. Проверяемнапряженияизгиба зубьевколеса:


где YF2– коэффициентформы зубаколеса, определяетсяпо табл. 4.10 взависимостиот эквивалентногочисла зубьевколеса.


4.13. Составляемтабличныйответ.


6. Нагрузкивалов редуктора.

6.1. Определениесил в червячномзацеплении:

Окружная:

Радиальная:

Осевая:

6.2. Определениеконсольныхсил на выходныеконцы валов:

Муфтана быстроходномвалу.


6.3. Силоваясхема нагружениявалов редуктора.

Направлениевитков червяка– правое.

Направлениевращениядвигателя –правое.


7. Проектныйрасчет валов.Эскизнаякомпановкаредуктора.

7.1. Выборматериалавалов:

Червяк– Сталь 40Х.

Вал –Сталь 45.


7.2. Допускаемоенапряжениена кручение.


7.3. Определениегеометрическихпараметровступеней валов:


Iвал.


IIвал.


7.4. Предварительныйвыбор подшипниковкачения:

  1. Коническиероликовыеподшипникитипа 7000, так как аw160 мм., среднейсерии; схемаустановки– враспор.

  2. Iвал – подшипники№ 7207

IIвал– подшипники№ 7212

  1. основныепараметрыподшипников.


7.5.Эскизнаякомпановкаредуктора:


8.Расчетнаясхема валовредуктора.

8.1.Iвал – определениереакций вподшипниках.


9.Проверочныйрасчет подшипников.

9.1.Быстроходныйвал.


Подшипникиустановленывраспор. (см.рис. 9.1.б)

А)Определимосевые составляющиерадиальныхреакций:

Б)Определимосевые нагрузкиподшипников:


В)Определимотношения:

Г) Поотношениям выбираемформулы дляопределенияRЕ:

Д) Определимдинамическуюгрузоподъемностьпо большемузначениюэквивалентнойнагрузки:

9.2. Тихоходныйвал.

Подшипникиустановленывраспор.

А) Определимосевые составляющиерадиальныхреакций:


Б) Определимосевые нагрузкиподшипников:


В) Определимотношения:


Г) Поотношениям


Соответствующиеформулы дляопределенияRЕ:


Д) Определимдинамическуюгрузоподъемностьпо большемузначениюэквивалентнойнагрузки:


Подшипникпригоден.


10. Конструктивнаякомпановкапривода.

10.1. Конструированиечервячногоколеса.

Так какдиаметр колесанебольшой,то необходимоего изготовитьцельнокованным.


10.2.Конструированиечервяка.

Червяквыполняетсязаодно с валом.

А) конецвала.


10.3. Выборсоединений.

Шпонки:на конце Iвала – 8 730

подколесом червячным– 201260

наконце IIвала – 1610 60

Расчетшпонки подколесом.


10.4. Крышкиподшипниковыхузлов:

МанжетаармированнаяГОСТ 8752-79


Крышкиторцовые


Для защитыподшипниковот продуктовизноса червячныхколес, а такжеизлишнегополива маслом,подшипниковыеузлы закроемс внутреннейстороны корпусамаслозащитнымишайбами.

Толщинашайб 1,2…2 мм., зазормежду корпусоми наружнымдиаметромшайбы 0,2.ю..0,6 мм.









10.5. Конструированиекорпуса редуктора.

10.5.1 Формакорпуса.

Корпусразъемныйпо оси колеса.

А) толщинастенок корпусаи ребер жесткости:

Принимаем

Б) диаметрболтов фланцев:


А) фундаментныйфланец основаниякорпуса

Б) фланецподшипниковойбобышки крышкии основаниякорпуса.

Количествоболтов на однусторону корпуса– 2шт.

H2–графически

В) соединительныйфланец крышкии основаниякорпуса


Г) винтыдля креплениякрышек торцовых:

Д) фланецдля крышкисмотровогоокна:


Смазывание.

А) смазываниезубчатогозацепления– окунание,картерныйнепроточныйспособ.

Б) Сортмасла И-Т-Д-460ГОСТ 17479.4-87 (табл.10.29)


В) определениеколичествамасла

Г) определениеуровня масла

Д) контрольуровня масла.

Жезловы




В) определение



В) ОПРЕДЕЛЕНИЕКОЛИЧЕСТВАМАСЛА

Г) ОПРЕДЕЛЕНИЕУРОВНЯ МАСЛА

Д) КОНТРОЛЬУРОВНЯ масла


Жезловыймаслоуказатель( рис. 10.63)

Е) сливмасла

Пробкасливная (рис.10.30)

Ж) отдушина(рис. 10.67)

Проверочные расчеты.


































.











Лист
Изм. Лист № докум. Подп. Дата


6. Нагрузкивалов редуктора.

6.1. Определениесил в червячномзацеплении:

Окружная:Ft

Ft

Радиальная:Fr

Осевая:Fa1=Ft

=8997(H) FA
=Ft
=2138(H)

6.2. Определениеконсольныхсил на выходныеконцы валов:

FM

С
=1542
FM1=C
=
r=1542*3=4626

FKМУФТ(НА ТИХ. ВАЛУ)=2488

FK(НАБЫСТРОХОДНОМВАЛ)=5440

6.3. Силоваясхема нагружениявалов редуктора.

(СМ.приложение№ 1)

Направлениевитков червяка– правое.

Направлениевращения двигателя– правое.


7. Проектныйрасчет валов.Эскизная компановкаредуктора.

7.1. Выборматериалавалов:

Червяк– Сталь 40Х.

Вал –Сталь 45.


7.2. Допускаемоенапряжениена кручение.

2

7.3. Определениегеометрическихпараметровступеней валов:

I вал:

d1=

d1=30( MM)

l1=(1.2…1.5)*d1=(1.2…1.5)*30=36…45

l1=40(MM)

d2=d1+2t=30+2*2.2=3.4

d2=35(MM)

l2=1.5d2=1.5*35=45.5

l2=45(MM)

d3=d2+3.2r=35+3.2*2.5

d3=45(MM)

l3=ГРАФИЧЕСКИ

d4=d2=35(MM)

l4=18.5=T l4≈20(MM)


IIвал.

d1=

d1

≈55(MM)

l1=(1.0…1.5)d1=(1.0…1.5)55=55…80

l1≈70(MM)

d2=d1+2t=55+2*3=61

d2≈60(MM)

l2=1.25d2=1.25*60=75

l2≈80

d3=d2+3.2r=60+3.2*3.5=71.2

d3≈70(MM)

l3ОпределяетсяГрафически

d4=d2

l4=T=24≈25(MM)

d5=d3+3*f=70*3.25=77.5

d5≈80(MM)

l5-ОПРЕДЕЛЯЕТСЯГРАФИЧЕСКИ


7.4. Предварительныйвыбор подшипниковкачения:

(по ТАБ7.2) К29 [2 ]выбираем


  1. Коническиероликовыеподшипникитипа 7000, так как

  2. аw160 мм., среднейсерии; схемаустановки –в распор.

  3. Iвал – подшипники№ 7207

II вал– подшипники№ 7212


  1. основныепараметрыподшипников



Размерымм

Подшипники

вал

d1

d2

d3

d4

Типо

размеры

d*D*B(T)

MM

Динам.

Грузоп.

Cr, KH

Статич.

Групод.

Cro, kH

l1

l2

l3

l4

быстр 30 35 45 35 7507

35*72*

24.5

53 40
40 45
20
Тихох. 55 60 70 60 7212 60*110*24 72.2 58.4
70 80
25

7.5. Эскизнаякомпоновкаредуктора (См.приложение№2)

X=8…10 Y > 4X= 32…40 R= dam

S =(0.1…0.2)D =(0.1…0.2)72 =7.2…14.4 (MM) h =

h1=

h2=
a=( T+
) a1=0.5(24.5+
)=18.42 (MM)

a2=0.5(24+

)=21.92(MM)

8. Расчетнаясхема валовредуктора.

8.1. Iвал – определениереакций вподшипниках.


ДАНО :

Ft

d1=40(MM)

Fr

!OM=58(MM)

Fa=8997(H)

!б=175(MM)

Fop=862(H)


  1. Вертик.Плоск.

а. Определяемопорные р-ции

Fr1*

ПРОВЕРКА:Y=0RAY-Fr1+RBY=0609.3-3275+2665.7=0

Строимэпюру изгибающихмоментов

Относительнооси Х :

В характерныхсечениях, Н*М:МХ

=0

МХ

=RAY*

MX

0MX
=

2.Горизонтальнаяплоскость

а) определяемопорные реакции, Н:

RBX=

RAX=2216.7(H)

Проверка:Х=0 FOП-RAX+Ft1-RBX=0

862-2216.7+2138-783.3=0

Б) Строимэпюру изгиб.моментов относительно

Оси У вхарактерныхсечениях

Му1=0 МУ2=FОП*lоп=862*0.058=50Н*М

МУ4=0Му3=-RBX*

=-783,3*0,0875=-68,5( H*M)

3.Строимэпюру крут.Моментов :

Мк=Мz=

4.Определяемсуммарныерадиальныереакции, Н

R

R2

A

RB=

5.Определяемсуммарныеизгибающиемоменты в наиболеенагруженныхсечениях, Н*М

М2=My2=50H*M M3=