В трёхступенчатых редукторах после определения межосевых расстояний необходимо проверить наличие зазора D между деталями (см. табл. 2.3). рекомендуется D³0,02aw.
Таблица 2.2
Двухступенчатые редукторы
Схема редуктора | Uред. рекомендат. (предельн.) | Uб | Uт |
Рис. 2.2 График для определения Uт.
Таблица 2.3
Трёхступенчатые редукторы
Схема редуктора | Uред. рекомендат. (предельн.) | Uб | Uп | Uт |
Рис. 2.3 График для определения Uт и Uп трёхступенчатых редукторов.
Рис. 2.4 График для нахождения
.При известных передаточных числах ступеней число оборотов определяется по формулам:
; ; … (2.4)где U1, U2, U3 - передаточные числа ступеней редуктора (привода).
Вращающие моменты на валах рассчитывается как
Н´м (2.5)где Ni - мощность на соответствующем валу, найденная с учётом К.П.Д. элементов привода, Вт; например:
, где h1-2 - К.П.Д., учитывающий потери мощности на участке от первого вала до второго; - угловая скорость вала, с-1.Без учёта К.П.Д. элементов привода моменты могут быть определены по формулам:
, … (2.6)3. МАТЕРИАЛЫ И ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ ЗУБЧАТЫХ ПЕРЕДАЧ
В зависимости от твёрдости рабочих поверхностей зубьев после термообработки зубчатые колёса можно условно разделить на две группы:
1). С твёрдостью £НВ 350 - нормализованные или улучшенные;
2). С твёрдостью >НВ 350 - объёмно- и поверхностно-закаленные, цементированные, нитроцементированные, цианированные, азотированные.
При твёрдости материала £НВ 350 чистовое нарезание зубьев можно производить после окончательной термообработки заготовки.
Зубчатые колёса с твёрдостью рабочих поверхностей зубьев >НВ 350 применяют в средне- и высоконагруженных передачах с целью уменьшения их габаритов.
Зубья, нарезанные до закалки, после закалки обычно шлифуют для устранения неточностей, обусловленных изменением их форм и размеров при закалке (коробление).
В правильно спроектированной зубчатой паре соотношение твёрдости рабочих поверхностей зубьев шестерни и колеса не может быть выбрано произвольно. Если твёрдость рабочих поверхностей зубьев колеса £НВ 350, то в целях выравнивания долговечности зубьев шестерни и колеса, ускорения их приработки и повышения сопротивляемости заеданию твёрдость поверхностей зубьев шестерни поверхностей зубьев шестерни всегда назначается больше твёрдости зубьев колеса. Для прямозубых колёс разность средних твёрдостей шестерни и колеса должна составлять не менее 20¸30 единиц Бринелля.
Для косозубых колёс твёрдость поверхностей зубьев шестерни желательна возможно большая. Чем она больше, тем больше несущая способность передачи по критерию контактной выносливости.
Для неприрабатывающихся зубчатых передач с твёрдостью рабочих поверхностей зубьев обоих зубчатых колёс ³НВ 45 обеспечивать разность твёрдостей зубьев шестерни и колеса не требуется.
В табл. 3.1 приведены значения механических характеристик и виды термообработки некоторых распространённых марок конструкционных сталей, используемых для изготовления зубчатых колёс, а также других деталей машин (валов, осей, звёздочек цепных передач, червяков, деталей муфт и т.п.). Как следует из этой таблицы, механические характеристики сталей зависят не только от химического состава и вида термообработки, но и от размеров характерного сечения заготовок D или S.
Таблица 3.1
Механические характеристики сталей
для изготовления зубчатых колёс
Марка стали | Размеры, мм | НВ сердцевина | HRC поверхность | dв, МПа | dт, МПа | Термообработка | |
D | S | ||||||
35 | любой | любой | 163¸192 | — | 550 | 270 | Нормализация |
45 45 45 | любой 12580 | любой 8050 | 179¸207 235¸262 269¸302 | — — — | 600 780 890 | 320 540 650 | То же УлучшениеТо же |
40Х 40Х 40Х | 200 125 125 | 1258080 | 235¸262 269¸302 269¸302 | — — 45¸90 | 790 900 900 | 640 750 750 | То же То же Улучшение+закалка ТВЧ |
35ХМ 35ХМ 35ХМ | 315 200 200 | 200 125 125 | 235¸262 269¸302 269¸302 | — — 48¸53 | 800 920 920 | 670 790 790 | Улучшение То же Улучшение+закалка ТВЧ |
40ХН 40ХН 40ХН | 315 200 200 | 200 125 125 | 235¸262 269¸302 269¸302 | — — 48¸53 | 800 920 920 | 630 750 750 | Улучшение То же Улучшение+закалка ТВЧ |
45ХЦ 45ХЦ 45ХЦ | 315 200 200 | 200 125 125 | 235¸262 269¸302 269¸302 | — — 50¸56 | 830 950 950 | 660 780 780 | Улучшение То же Улучшение+закалка ТВЧ |
20ХНМ | 200 | 125 | 300¸400 | 56¸63 | 1000 | 800 | Улучшение+цементация |
18ХГТ | 200 | 125 | 300¸400 | 56¸63 | 1000 | 800 | То же |
12ХНЗА | 200 | 125 | 300¸400 | 56¸63 | 1000 | 800 | То же |
25ХГИМ | 200 | 125 | 300¸400 | 56¸63 | 1000 | 800 | Улучшение+цементация +закалка |
40ХНМА | 125 | 80 | 269¸302 | 50¸56 | 980 | 780 | Улучшение+азотирование |
35Л | любой | любой | 163¸207 | — | 550 | 270 | Нормализация |
45Л | 315 | 200 | 207¸235 | — | 680 | 440 | Улучшение |
50ГЛ | 315 | 200 | 235¸262 | — | 850 | 600 | То же |
Допускаемые напряжения для расчёта передачи на контактную выносливость определяют по зависимости, соответствующей ГОСТ 21354-75.
, Мпа (3.1)dнlimв - предел контактной выносливости поверхности зубьев, соответствующий базовому числу циклов перемены напряжений (см. табл. 3.2); Sн - коэффициент безопасности, принимают по табл. 3.2; Nно - базовое число циклов перемены напряжений, соответствующее длительному пределу выносливости (см. рис 3.1); Nне - эквивалентное число циклов перемены напряжений при расчёте на контактную выносливость.
Таблица 3.2
Длительные пределы выносливости dнlimв и d°Flimв,
коэффициенты безопасности Sн и SF,
максимальные допускаемые напряжения [d]нmax и [d]Fmax
Термообработка | Твёрдость зубьев | Группа сталей | dнlimв, МПа | Sн | d°Flimв, МПа | SF | [d]нmax, МПа | [d]Fmax, МПа | |
на поверхности | в сердцевине | ||||||||
Нормализация, улучшение | менее НВ 350 | 40,45, 40Х,40ХН, 45 ХЦ, 35 ХМ и др. | 2ННВ+70 | 1,1 | 1,8ННВ | 1,75 | 2,8 sт | 2,74ННВ | |
Объёмная закалка | HRC 45¸55 | 40Х, 40ХН, 45ХЦ, 35ХМ и др. | 18НHRC+150 | 550 | 1400 | ||||
Закалка ТВЧ по всему контуру (модуль m³3 мм) | HRC 56¸63 HRC 45¸55 | HRC 25¸35 | 55ПП, У8, 35ХМА, 40Х, 40ХН и др. | 17НHRC+200 | 1,2 | 900 650 | 1,75 | 40НHRC | 1260 |
Закалка ТВЧ сквозная с охватом впадины (модуль m<3 мм) | HRC 45¸55 | — | 30ХМ, 40Х, 40ХН и др. | 550 | 1430 | ||||
Азотирование | HRC 50¸59 | HRC 24¸40 | 35ХЮА, 38ХМЮА, 40Х, 40ХФА, 40ХНМА и др. | 1050 | 12НHRC+30 | 1,75 | 40НHRC 30НHRC | 1000 | |
Цементация и закалка | HRC 56¸62 | HRC 30¸45 | Цементируемые стали всех марок | 23НHRC | 750 | 1,55 | 40НHRC | 1200 |
Примечания: 1). Значения dнlimв и d°Flimв, [d]нmax и [d]Fmax определяют по средней твёрдостью зубьев;
2). Для передач, выход из строя которых связан с тяжёлыми последствиями, значения коэффициентов безопасности следует увеличить до Sн=1,25и SF=1,35 соответственно;
3). Обозначения размеров сечений заготовок D и S (см. табл. 3.1) приведены ниже.
Рис. 3.1 График для определения Nно
(3.2)NS - суммарное число циклов перемены напряжений.
(3.3)n – частота вращения, рассматриваемого зубчатого элемента, об/мин; t – суммарное время работы передачи в течение срока службы, ч; nз - число вхождений в зацепление зубьев рассчитываемого зубчатого колеса за один его оборот (чаще всего nз=1).
(3.4)Ксут - коэффициент использования передачи в течение суток; Кгод - коэффициент использования передачи в течение года; L - срок службы передачи, годы.
(3.5)Кне - коэффициент приведения при расчёте на контактную выносливость (режим с переменной нагрузкой заменяют постоянным, эквивалентным по усталостному воздействию);
- при частотах вращения валов, не изменяющихся с изменением нагрузки.