Расчет валов редуктора (стр. 2 из 8)
| I - ступень – червячная передача Ft1I=Fa2I=565 H Fa1I=Ft2I=2503 H Fr1I=Fr2I=911 H | II - ступень – цилиндрическая передача Ft1II=Ft2II=6309 H Fr1II=Fr2II=2449 H Fa1II=Fa2II=2341 H |
Индекс 1 для шестерни, а индекс 2 для колеса.
9.1.3. Расчетная нагрузка от цепнойпередачи на тихоходный вал Fц=6181,8 Н
Согласно задания к схемы 6 привода цепная передача наклонена к горизонту под углом 30˚.
 |
9.1.4. Делительные диаметры колес передач I и II ступеней, к которым приложены составляющие силы в зацеплениях: d1I = 40 мм; d2I= 152 мм; d1II= 57,6 мм; d2II= 182,4 мм.
9.2. Объемная схема редуктора
 |
9.3 Реакция опор, вращающие и изгибающие моменты быстроходного вала.
Конструкция узла вала-червяка выполнена по варианту, изображенному на рисунке 9.2,а. Левая опора содержит два конических роликовых подшипника, поставленных "враспор" и воспринимающих все осевые силы. В этом случае расчетная точка левой опоры А балочки-вала принимается в середине между подшипниками. Правая опора является "плавающей" и содержит один радиальный шариковый подшипник. При этом расчетная точка Б правой опоры балочки-вала принимается в середине подшипника. Требуемые расчетные расстояния берутся из эскизного проекта редуктора: l1=112мм; l2=98мм; l3=98мм.
 |
Расчетные конструктивные схемы вала-червяка, с учетом объемных схем редуктора, приведены в верхней части рисунков 9.4. а и в. При этом рисунок 9.4,а соответствует вращению быстроходного вала против часовой стрелки, а 9.4,б – по часовой.
 |
9.3.1. Входной вал редуктора соединяется с валом электродвигателя муфтой упругой втулочно-пальцевой. [4]
Муфта вследствии неизбежной несоосности соединяемых валов нагружает входной вал дополнительной силой FM.
FM
168 Н  |
где Т1 – в Н·м
9.3.2. Реакция в опорах быстроходного вала.
Для определения реакция опор и эпюр моментов балочку-вал (рис. 9.4.) рассматривают в двух взаимно перпендикулярных плоскостях YOZ и XOY, в которых лежат составляющие силы в зацеплении.
9.3.2.1. При вращении входного вала против часовой стрелки. (рис. 9.4,а)
a) В плоскости YOZ
∑МAZ = 0;
Н∑МБZ = 0;
НПроверка ∑FZ = 0;
711-911+200=0Реакции найдены правильно.
б) В плоскости XOY
∑МAZ = 0;
Н∑МБZ = 0;
НПроверка ∑FZ = 0;
285,2-585+282,5=0Реакции найдены правильно.
в) Результирующие радиальные реакции опор от сил в зацеплении.
765 Н 
346 Нг) Реакции от силы FM
∑МA = 0;
Н∑МБ = 0;
НПроверка ∑F = 0;
168-264+96=0Реакции найдены правильно.
д) Суммарные радиальные реакции в опорах.
765+264=1029 Н 
364+96=442 Не) Суммарная внешняя осевая нагрузка.
 |
Fa∑=Fa1I=2503 H
ж) Общие радиальные и осевые нагрузки на подшипники 1 и 2 опоры А.
Подшипники конические радиально-упорные № 7207 и Ке = 0,83, а по таблице П7 [3] е=0,37
Внешняя нагрузка Fa∑направлена влево, что соответствует схеме нагружения "а" по таблице 9.3. Далее определяем условия нагружения. Так как
Fa∑=2503 Н > 0,83·е·
0,83·0,37·1029=316 Н,то это соответствует II случаю нагружения, то есть
1029 Н; 
Fa∑=2503 Н; 
09.3.2.2.При вращении входного вала против часовой стрелки. (рис. 9.4,а)
а) В плоскости YOZ
∑МAZ = 0;
Н∑МБZ = 0;
НПроверка ∑FZ = 0;
711-911+200=0Реакции найдены правильно.
б) В плоскости XOY
∑МAZ = 0;
Н