Электроснабжение завода (стр. 6 из 6)

Так как ХS2>3, то

Iк=Iб/хS2=55/6,5=8,45 кА

Ударный ток КЗ

Iу=Ку×Ö2*I’’=1.8Ö2*8.45=21.6 кА

Где Ку – ударный коэффициент, принимаемый = 1,8.

Наибольшее действующее значение тока КЗ за первый пе6риод от начала процесса КЗ:

кА

Мощность трехфазного КЗ для произвольного момента времени:

МВА.

2.1. Выбор выключателей.

Проверяем предварительно выключатели типа МГГ-10-2000/500. Расчётная точка КЗ – точка К-1.

Расчётный ток термической устойчивости определяется по формуле:

где tнт – время, к которому отнесен номинальный ток термической устойчивости выключателей, принимаем = 10 с;

tп – приведенное время КЗ, с.

Учитывая время срабатывания защиты, принимаем действительное время отключ. КЗ (t) равным 1,5 с. Следовательно,

кА

Выбираем к выключателю провод типа ПЭ-2.

2.2. Выбор разъединителей

Выбор разъединителей в цепи предохранителей линии РУ-1-ТП-3 выполняется аналогично выбору выключателей и сводится в табл.1.9.

Таблица 1.9.

Проверяемая величина	Расчетные параметры	Тип предохр. разъед.	Номин. парам. пред.,разъед.	Формулы для проверки и расчета
Предохранители
Номин.напр., кВ	U_{н уст}=6 кВ	ПК-6/150	U_н=6 кВ	U_н³U_{н уст}
Номин.длит.ток, А	I_max_p=145 А		I_{н дл}=150 А	I_{н дл}³ I_max_p
Ном.ток откл., кА	I”=8,5 кА		I_{н отк}=20 кА	I_{н отк}³ I”
Разъединители
Номин.напр., кВ	U_{н уст}=6 кВ	РВ-6/400	U_н=6 кВ	U_н³U_{н уст}
Номин.длит.ток, А	I_max_p=145 А		I_{н дл}=400 А	I_{н дл}³ I_max_p
Ном.ток динам.уст.:а) амплит.знач., кА	iу=21,6 кА		i_{н дин}=50 кА	i_{н дин}³ iу
б) действ.знач., кА	Iу=12,8 кА		I_{н дин}=29 кА	I_{н дин}³ Iу
Ном.ток терм.уст., кА	I_t_н=2,72 кА		I_t_н10=10 кА	I_t_н10³ I_t_н

2.3. Шины ГПП

Выбор и проверку шин ГПП выполняем по максимальному рабочему току (I_max_p), термической устойчивости (S_{т уст}), допустимому напряжению в шине на изгиб (d_доп).

1. Длительный допустимый ток определим:

где I’_доп – длительно допустимый ток для одной полосы при t_ш=70^оС, t_в=25^оС и расположении шин вертикально

к1 -0 поправочный коэффициент =0,95;

к2 – коэффициент длительно допустимого тока;

к3- поправочный коэффициент при t_в , отличном от 25^оС.

Выбираем окрашенные однополосные прямоугольные алюминиевые шины сечением 100х10 мм (S=1000 мм²), расположенные горизонтально с длительно допустимым током I’_доп =1820 А;

I_доп = 0,95*1*1*1820=1730 А.

Расчетное напряжение в шине на изгиб определяется по формуле:

где f – сила взаимодействия между шинами разных фаз, кг*с;

L – расстояние между опорными изоляторами, принимаемое = 90 см;

W – момент сопротивления сечения, см³.

f=1,75*10^-2*(t²/а)=1,75*10^-2*(21,6²/25)=0,33 кг*с;

W=0,17*bh²=0,17*1*10²=17 см²;

кг/см².

Выбор и проверку шин сводим в табл. 1.10.

Таблица 1.10.

Проверяемая величина	Расчетные параметры	Марка сечения шин	Номин. данные шин	Формулы для проверки и расчета
Шины ГПП
Длительный допустимый ток, А	I_max_p=1690 А	I_доп=400 А		I_доп³ I_max_p
Сечение шины (проверка по термич.уст.)	S_ту_min=110 мм²	S=1000 мм²		S³ S_ту_min
Допуст.нагр. в шине на изгиб, кг/см²	s_расч=15,7 кг/см²	s_доп=650 кг/см²		s_доп³s_расч
Условия в одн.мех.резон.	f_{с кр}=62 Гц	f_{с кр1}=45¸55 Гцf_{с кр2}=90¸110 Гц		f_{с кр1}³ f_{с кр}f_{с кр2}³ f_{с кр}

3. Релейная защита

Релейная защита и автоматика выполнены на переменном оперативном токе с применением выпрямительных блоков питания БПТ-1001 и БПН-1001. Компоновка ГПП 35/6 кВ дана в графической части.

Список использованных источников

1. Справочник по проектированию электроснабжения под ред. Ю.Г.Барыбина, Л.Е. Фёдорова и т.д. М.; Энергоатомиздат, 1990.

2. Учебное пособие для курсового и дипломного проектирования, А.А. Фёдоров, Л.Е. Старкова, М., Энергоатомиздат, 1987.

3. Электроснабжение промышленных промпредприятий, А.А. Фёдоров, Н.М. Римхейн, М.: Энергия, 1981.