От него питаются : 10 токарных , 1 плоскошлифовальный , 2 насоса.
Токарный станок
Рном1= n× Рпасп
Рном1= 10 × 5.2 = 52 [кВт]
Рном1= 52 [кВт]
Рср1 = Ки × Рном1
Рср1 = 0.2 × 52 = 10.4 [кВт]
Рср1 = 10.4 [кВт]
Qср1 = Рср1 ×tgj
Qср1 = 10.4 × 1.15 =11.96 [квар]
Qср1 = 11.96 [квар]
Плоскошлифовальный станок
Рном3= n× Рпасп
Рном3= 1 × 8.3 = 8.3 [кВт]
Рном3= 8.3 [кВт]
Рср3 = Ки × Рном1
Рср3 =0.14 × 8.3= 1.16 [кВт]
Рср3 = 1.16 [кВт]
Qср3 = Рср2 ×tgj
Qср3 =1.16 × 1.15 = 1.33 [квар]
Qср3 = 1.33 [квар]
Насосы
Рном7= n× Рпасп
Рном7= 2 × 35 = 70 [кВт]
Рном7= 70 [кВт]
Рср7 = Ки × Рном1
Рср7 =0.7 × 70 = 24.5 [кВт]
Рср7 = 24.5 [кВт]
Qср7 = Рср2 ×tgj
Qср7 =24.5 × 0.75 = 18.37 [квар]
Qср7 = 18.37 [квар]
Определяем суммарные мощности на ШРА3
n
åРном = Рном1 + Рном3 + Рном7
1
n
åРном = 52+8.3+70=130.3 [кВт]
1
n
åРср = Рср1 + Рср3 + Рср7
1
n
åРср = 10.4+1.16+24.5=36.06 [кВт]
1
n
åQср = Qср1 + Qср3 + Qср7
1
n
åQср = 11.96+1.33+18.37=31.66 [квар]
1
Ки.с. = åРср / åРном
Ки.с. = 36.06 / 130.3 = 0.27
Ки.с. = 0.27
n = 13
m = Рном макс / Рном мин
m = 35 / 5.2 = 6.7
m = 6.7 , т.к. m > 3 , то
nэ = 2×åРном / Рном макс
nэ = 2× 130.3 / 35 = 7.4
nэ = 7.4
Выбираем коэффициент максимума из таблице 2.13
Кмакс = f(nэ ; Ки.с.)
Кмакс = 1.8
Определим максимальные мощности и ток
Рмакс = Кмакс ×åРср
Рмакс = 1.8 × 36.06 = 64.9 [кВт]
Рмакс = 64.9 [кВт]
т.к. nэ<10 , то
Qмакс = åQср = 31.66 [квар]
2 2
Sмакс = ÖPмакс + Qмакс
Sмакс = Ö4212.01 + 1002.35 = 72.2 [кВА]
Sмакс =72.2 [кВА]
Iмакс = Sмакс / Ö3 × 0.4
Iмакс = 72.2 / Ö3 × 0.4 = 104.6 [А]
Iмакс = 104.6 [А]
Выбираем тип шино провода по приложению 5[2]
сечение 30х5 ; ШРА4-250-32 IУ3
Рассмотрим шино провод ШРА4.
От него питаются : 2 фрезерных , 2 кругло шлифовальный , 1 заточной , 2 сварочных , 1 мостовой , 3 вентилятора .
Фрезерный станок
Рном2= n× Рпасп
Рном2= 2 × 7.2 = 14.4 [кВт]
Рном2= 14.4 [кВт]
Рср2 = Ки × Рном1
Рср2 = 0.2 × 14.4 = 2.88 [кВт]
Рср2 = 2.88 [кВт]
Qср2 = Рср1 ×tgj
Qср2 = 2.88 × 1.15 =3.31 [квар]
Qср2 = 3.31 [квар]
Кругло шлифовальный станок
Рном4= n× Рпасп
Рном4= 2 × 12.2 = 24.4 [кВт]
Рном4= 24.4 [кВт]
Рср4 = Ки × Рном1
Рср4 =0.14 × 24.4 = 3.41 [кВт]
Рср4 = 3.41 [кВт]
Qср4 = Рср2 ×tgj
Qср4 = 3.41 × 1.15 = 3.92 [квар]
Qср4 = 3.92 [квар]
Заточной станок
Рном6= n× Рпасп
Рном6= 1 × 1.3 = 1.3 [кВт]
Рном6= 1.3 [кВт]
Рср6 = Ки × Рном1
Рср6 = 0.12 × 1.3 = 0.156 [кВт]
Рср6 = 0.156 [кВт]
Qср6 = Рср2 ×tgj
Qср6 = 0.156 × 0.15 = 0.17 [квар]
Qср6 = 0.17 [квар]
Сварочный трансформатор
Рном11= n× Рпасп ×cosjÖПВ
Рном11= 2 × 36 × 0.4 ×Ö0.4 = 18.2 [кВт]
Рном11= 18.2 [кВт]
Рср11 = Ки × Рном1
Рср11 = 0.2 × 18.2 = 3.64[кВт]
Рср11 = 3.64 [кВт]
Qср11 = Рср2 ×tgj
Qср11 = 3.64 × 2.2 = 8 [квар]
Qср11 = 8 [квар]
Мостовой кран
Рном9= n× Рпасп ×ÖПВ
Рном9= 1 × 42.6 ×Ö0.25 = 26.94 [кВт]
Рном9= 26.94 [кВт]
Рср9 = Ки × Рном1
Рср9 = 0.2 × 26.94 = 5.3[кВт]
Рср9 = 5.3 [кВт]
Qср9 = Рср2 ×tgj
Qср9 = 5.3 × 0 = 0 [квар]
Qср9 = 0 [квар]
Вентиляторы
Рном8= n× Рпасп
Рном8= 3 × 25 = 75 [кВт]
Рном8= 75 [кВт]
Рср8 = Ки × Рном1
Рср8 = 0.8 × 75 = 60 [кВт]
Рср8 = 60 [кВт]
Qср8 = Рср2 ×tgj
Qср8 = 60× 1.07 = 64.2 [квар]
Qср8 = 64.2 [квар]
Определяем суммарные мощности на ШРА4
n
åРном = Рном2 + Рном4 + Рном6 + Рном8 + Рном9+ Рном11
1
n
åРном = 14.4+24.4+1.3+75+26.94+18.2=159.84 [кВт]
1
n
åРср = Рср2 + Рср4 + Рср6+ Рср8 + Рср9 + Рср11
1
n
åРср = 2.88+3.41+0.156+60+5.3+3.64=75.38 [кВт]
1
n
åQср = Qср2 + Qср4 + Qср6+ Qср8 + Qср9 + Qср11
1
n
åQср = 3.31+3.92+0.17+64.2+0+8=79.6 [квар]
1
Ки.с. = åРср / åРном
Ки.с. = 75.38 / 159.84 = 0.47
Ки.с. = 0.47
n = 11
m = Рном макс / Рном мин
m = 42.6 / 1.3 = 32.7
m = 32.77 , т.к. m > 3 , то
nэ = 2×åРном / Рном макс
nэ = 2× 159.84 / 42.6 = 7.5
nэ = 7.5
Выбираем коэффициент максимума из таблице 2.13
Кмакс = f(nэ ; Ки.с.)
Кмакс = 1.4
Определим максимальные мощности и ток
Рмакс = Кмакс ×åРср
Рмакс = 1.4 × 75.38 = 105.5 [кВт]
Рмакс = 105.5 [кВт]
т.к. nэ<10 , то
Qмакс = åQср = 79.6 [квар]
2 2
Sмакс = ÖPмакс + Qмакс
Sмакс = Ö11130.25 + 6336.16 = 132.1 [кВА]
Sмакс =132.1 [кВА]
Iмакс = Sмакс / Ö3 × 0.4
Iмакс = 132.1 / Ö3 × 0.4 = 191.4 [А]
Iмакс = 191.4 [А]
Выбираем тип шино провода по приложению 5[2]
сечение 35х5 ; ШРА4-250-32 IУ3
2.10. Выбор и проверка шино проводов , кабелей и изоляторов
Шины распределительного устройства выбирают по номинальным параметрам
Пример.
2
Имеется шина 15х3 . S=45мм , Iр=210А
Проверяем шину на динамическую устойчивость при Iном=120А , iуд1=9.7кА , а=350мм , l=1300мм
Момент динамического сопротивления шин
плошмя
2
W = bh / 6
на ребре
2
W = hb / 6
h = 15мм , b = 3мм
Наибольшее механическое напряжения в металле при изгибе
d = М / W [мПа]
где М - момент сопротивления
(3)
М = F l / 10
(3)
где F - сила при трех фазном к.з.
(3) 2 -7
F = Ö3 ×l/a× iуд × 10 [Н]
где Ö3/2 - коэффициент , учитывающий несовпадение мгновенных значений Iкз
2 3
W = hb / 6 = 0.3 × 1.5 / 6 = 0.11 см
3
W =0.11 см
2 -7
d = М / W = ( Ö3 ×l/a× iуд1 × 10 ) / 0.11 = 44.5 [мПа]
Наибольшее допустимое напряжение при изгибе
Медное МГМ - 140 при t=300С
Алюминиевое - 75 при t=200С
Стальное - 180 при t=400С
Расчетная нагрузка на опорные изоляторы
-2 2
Fр = 1.76 × 10 × (l/a) × iуд1
-2
Fр = 1.76 × 10 × ( 1300/5.6) × 9.7 = 0.42
Подвод питания на ГРП завода осуществляется кабелем АСБ - 3х150.
Найдем минимальное сечение кабеля Sмин на термическую устойчивость при трех фазном к.з.
Sмин = I / e Öt
где e - тепловой коэффициент (для алюминия 88)
t - время срабатывания тепловой защиты
2
Sмин = 8300 / 88Ö0.6 = 75 мм
2
Сечение кабеля 150мм - значит он выдержит токи короткого замыкания.
Л И Т Е Р А Т У Р А .
1. Липкин Б.Ю. "Электроснабжение промышленных предприятий" ВШ.1979.
2. Цигельман И.Е. "Электроснабжение гражданских зданий и коммунальных предприятий" М.1977.
3. Справочная книга для проектирования электроосвещения;Кнорринга Г.М.1976.