Паровой котел ДЕ 6,5-14 ГМ (стр. 8 из 11)

По энтальпии воды после экономайзера определяем температуру воды после экономайзера t^“_эк , °С

где: С – температура воды, кДж/(кг*К)

Температура воды на выходе из экономайзера на 92,1 °С ниже температуре кипения в барабане парогенератора.

К установке принимаем чугунный экономайзер.

Определяем температурный напор в экономайзере ∆t, °С

∆t_б= 256-125=131°С

∆t_б=155-100=55°С

где: ∆t_б и ∆t_м – большая и меньшая разница температуры продуктов сгорания и температуры нагреваемой жидкости, °С

Выбираем к установке

Чугунный экономайзер ВТИ с длиной труб 2000 мм; площадь поверхности нагреав с газовой стороны 2,95 м²; площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания 0,12 м².

7.3 Определяем действительную скорость

, м/c продуктов сгорания в экономайзере

где:

- среднеарифметическая температура продуктов сгорания в экономайзере, °С

- площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания, м²

= z₁*F_тр

где: z₁ – число труб в ряду; принимаем 4 труб

F_тр – площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания одной трубы, м²

F_эк = 4*0,12=0,48

7.4 Определяем коэффициент теплопередачи К, Вт/(м²*К)

где:

- коэффициент тепловой эффективности, принимается по таблице 6.9 источник 1,

- коэффициент теплоотдачи от продуктов сгорания к стенке труб

18,8*1,02=19,2

7.5 Определяем площадь поверхности нагрева водяного экономайзера Н_эк , (м²)

7.6 определяем общее число труб n, экономайзера

где: Н_ТР – площадь поверхности нагрева одной трубы, м²

≈ 44

7.7 Определяем число рядов труб m, в экономайзере

≈11

8. Аэродинамический расчет котла

Аэродинамический расчет котельной установки выполняем по формулам в соответствии с источником 1.

Аэродинамическое сопротивление на пути прохождения газов в газоходах котельной установки складывается из местных сопротивлений, зависящих от изменения сечений газоходов и их поворотов и из сопротивления, возникающего вследствие трения и вследствие сопротивления пучков труб.

Аэродинамическое сопротивление котельной установки ∆h_к.у., Па, определяется по формуле:

∆h_к.у=∆h_т+∆h_кп1+∆h_кп2+∆h_эк+∆h_м.с

где: ∆h_т – разряжение в топке, создаваемое дымососом, Па;

∆h_кп1 – сопротивление первого конвективного пучка, Па;

∆h_кп2 – сопротивление второго конвективного пучка, Па;

∆h_эк – сопротивление экономайзера, Па;

∆h_м.с – местные сопротивления, Па.

Разряжение в топке ∆h_т, Па, принимаем равным

∆h_т =30

Определяем сопротивление первого конвективного пучка ∆h_кп1, Па

где: ρ_г – плотность дымовых газов в газоходе, кг/м²

где: ρ_о – плотность дымовых газов при 0°С, кг/м³

ρ_о = 1,34

Ѳ_г – средняя температура газов в первом конвективном пучке, °С

- скорость продуктов сгорания в газоходе, м/с

– коэффициент сопротивления первого конвективного пучка,

где:

- коэффициент сопротивления одного ряда труб; зависит от величины относительного продольного и поперечного шагов труб.

где:

– значения, определяемые по номограмме,

0,58*0,87*0,43=0,22

0,22*26=5,7

Определяем сопротивление двух поворотов (под углом 90° и под углом 180°) в первом конвективном пучке

, Па

где:

– коэффициент сопротивления двух поворотов 90° и поворотом под углом 180°

Определяем сопротивление второго конвективного пучка ∆h_кп2, Па

где: ρ_г – плотность дымовых газов в газоходе, кг/м²

где: ρ_о – плотность дымовых газов при 0°С, кг/м³

ρ_о = 1,34

Ѳ_г – средняя температура газов в втором конвективном пучке, °С

- скорость продуктов сгорания в газоходе, м/с

где:

– значения, определяемые по номограмме,

0,36*1,32*0,4=0,2

0,2*26=5,2

Определяем сопротивление двух поворотов под углом 90° после второго конвективного пучка

, Па

где:

– коэффициент сопротивления двух поворотов 90°

Определяем сопротивление экономайзера ∆h_эк, Па

где: n – число труб по ходу газов: n =11

ρ_г – плотность дымовых газов в экономайзере, кг/м²