Проектирование адиабатной выпарной установки термического обессоливания воды (стр. 6 из 21)
2.3.4.6 В шестой ступени G6
 |
2.3.4.7 В седьмой ступени G7
2.3.4.8 В восьмой ступени G8
 |
| (2.23) |
 |
2.3.4.11 Количество пара на оттяжку, поступающего в конденсатор теплоотводящих ступеней Gот”
2.3.5 Определим температуру вторичного пара по ступеням установки tsiс учётом величины физико-химической D1’ , гидростатической D1” и гидродинамической депрессий D1’’’
 |
2.3.5.1 В первой ступени ts1
ts1=tк1-D1’-(D1”-D1’’’)=93,33-0,4-0,4=92,53 оС;
где D1’=0,4 оС – физико-химическая температурная депрессия, вычисленная по формуле на стр. 95 [20] (одинаковая для всех ступеней испарения)
 |
где bср=0,04% - средняя концентрация рассола в установке;
D1”-D1’’’=0,4 оС – сумма гидростатической и гидродинамической депрессий в первом аппарате по рекомендациям [20] на стр. 96.
2.3.5.2 Во второй ступени ts2
ts2=tк2-D2’-(D2”-D2’’’)=86,66-0,4-0,6=85,66 оС;
где D2”-D2’’’=0,6 оС - сумма гидростатической и гидродинамической депрессий во втором аппарате по рекомендациям [20] на стр. 96.
2.3.5.3 В третьей ступени ts3
ts3=tк3-D3’-(D3”-D3’’’)=79,99-0,4-0,8=78,79 оС;
где D3”-D3’’’=0,8 оС - сумма гидростатической и гидродинамической депрессий во втором аппарате по рекомендациям [20] на стр. 96.
2.3.5.4 В четвёртой ступени ts4
ts4=tк4-D4’-(D4”-D4’’’)=73,32-0,4-1,0=71,92 оС;
где D4”-D4’’’=1,0 оС - сумма гидростатической и гидродинамической депрессий во втором аппарате по рекомендациям [20] на стр. 96.
2.3.5.5 В пятой ступени ts5
ts5=tк5-D5’-(D5”-D5’’’)=66,65-0,4-1,2=65,05 оС;
где D5”-D5’’’=1,2 оС - сумма гидростатической и гидродинамической депрессий во втором аппарате по рекомендациям [20] на стр. 96.
2.3.5.6 В шестой ступени ts6
ts6=tк6-D6’-(D6”-D6’’’)=59,98-0,4-1,4=58,18 оС;
где D6”-D6’’’=1,4 оС - сумма гидростатической и гидродинамической депрессий во втором аппарате по рекомендациям [20] на стр. 96.
2.3.5.7 В седьмой ступени ts7
ts7=tк7-D7’-(D7”-D7’’’)=53,31-0,4-1,6=51,31 оС;
где D7”-D7’’’=1,6 оС - сумма гидростатической и гидродинамической депрессий во втором аппарате по рекомендациям [20] на стр. 96.
2.3.5.8 В восьмой ступени ts8
ts8=tк8-D8’-(D8”-D8’’’)=46,64-0,4-1,8=44,44 оС;
где D8”-D8’’’=1,8 оС - сумма гидростатической и гидродинамической депрессий во втором аппарате по рекомендациям [20] на стр. 96.
2.3.5.9 В девятой ступени ts9
ts9=tк9-D9’-(D9”-D9’’’)=39,97-0,4-2,0=37,57 оС;
где D9”-D9’’’=2,0 оС - сумма гидростатической и гидродинамической депрессий во втором аппарате по рекомендациям [20] на стр. 96.
2.3.5.10 Определим среднюю температуру пара на оттяжку, поступающего в конденсатор из теплоиспользующих ступеней tSср1
 |
2.3.5.11 Определим среднюю температуру пара на оттяжку, поступающего в конденсатор из теплоиспользующих ступеней tSср2
2.3.6 Находим количество оборотной воды, необходимое для конденсации паров парогазовой смеси оттяжек в каждом из конденсаторов
 |
2.3.6.1 Количество оборотной воды, подаваемое в конденсатор теплоиспользующих ступеней Gохл1
 |
где rср1=2320,4 кДж/кг – удельная теплота парообразования при средней температуре пара поступающего в конденсатор по таблице 2-1 [18];
Сохл.ср=4,179 кДж/кг´К – теплоёмкость охлаждающей воды при средней температуре по таблице 2-8 [18].
2.3.6.2. Количество охлаждающей воды, подаваемое в конденсатор теплоотводящих ступеней Gохл2
 |
где rср1=2395,8 кДж/кг – удельная теплота парообразования при средней температуре пара поступающего в конденсатор по таблице 2-1 [18];
2.3.7 По температуре насыщения по таблице 2-1 [18] определим удельные теплоты парообразования в каждой ступени ri
r1=2276,8 кДж/кг;
r2=2294,5 кДж/кг;
r3=2311,9 кДж/кг;
r4=2329,0 кДж/кг;
r5=2346,1 кДж/кг;
r6=2362,9 кДж/кг;
r7=2379,5 кДж/кг;
r8=2395,8 кДж/кг;
r9=2406,5 кДж/кг.
2.3.7 Рассмотрим несколько вариантов тепловой схемы установки
2.3.7.1 Первый вариант
2.3.7.1.1 В схеме ступени разделены на два контура: шесть – теплоиспользующие и три – теплоотводящие. Конденсация пара в последних трёх ступенях осуществляется оборотной водой. Кроме того, для снижения расхода охлаждающей воды в седьмую и восьмую ступени заводится рассол из последней ступени испарения, а исходная вода перед подачей на испарение нагревается в теплоотводящих ступенях. Кратность концентрирования в данной схеме принимаем по рекомендациям на стр. 85 [20] a=3.
2.3.7.1.1. По тепловой схеме составляем материальные балансы потоков с учётом известной величины кратности концентрирования
 |
2.3.7.1.2 Из совместного решения уравнений (2.39) и (2.41) находим величину расхода продувочной воды Gпр
2.3.7.1.3 Тогда расход исходной воды Gисх
 |
2.3.7.1.4 Количество циркулирующего раствора Gцирк по формуле (2.40)
 |
2.3.7.1.5 Кратность циркуляции Кц
2.3.7.1.5 Удельная производительность установки по дистилляту d
 |
2.3.7.1.6 Общее солесодержание продувочной воды bк
bк=bисх´a=300´3=900 мг/кг.
2.3.7.1.7 Определим количество охлаждающей воды, необходимое для обеспечения конденсации пара в теплоотводящих ступенях Gохл
2.3.7.1.7.1 Находим количество теплоты, которое необходимо отвести в конденсаторах-пароохладителях каждой из трёх теплоотводящих ступеней
2.3.7.1.7.1.1 Количество теплоты, которое необходимо отвести в седьмой ступени Q7
 |
2.3.7.1.7.1.2 Количество теплоты, отводимое в восьмой ступени Q8
 |
2.3.7.1.7.1.3 Количество теплоты, отводимое в девятой ступени Q9
 |
 |
 |
2.3.7.1.7.2 Из условия обеспечения недогрева в седьмой ступени Dн~5 оС, задаёмся температурой охлаждающего рассола и исходной воды на выходе из седьмой ступени tв7=46 оС найдём количество теплоты отбираемое рассолом в седьмой и восьмой ступенях Qр
где Gр=1740 кг/с – расход рассола на выходе из последней камеры испарения;
h’7=192,53 кДж/кг и h’к=167,45 кДж/кг – соответственно энтальпии рассола на выходе из конденсатора-пароохладителя седьмой ступени и на выходе из камеры испарения девятой ступени.