Проектирование ГРЭС (стр. 18 из 19)

Если при освидетельствовании трубопровода окажется, что он находится в аварийном состоянии или имеет серьезные дефекты, вызывающие сомнение в его прочности, то дальнейшая эксплуатация трубопровода должна быть запрещена, а в паспорте сделана соответствующая мотивированная запись.

5.5.3 Обеспечение взрывопожарной безопасности производства

По ГОСТ 12.1.004 «Пожарная безопасность. Общие требования безопасности», ГОСТ 12.3.047 «Пожарная безопасность технологических процессов» турбинный цех оснащен всеми необходимыми средствами пожаротушения, противопожарной сигнализацией, комплексом технических мероприятий, предотвращающих развитие пожара. На отметке обслуживания 11 метров установлены водяные пушки, позволяющие вести тушение пожара в любом месте цеха, включая фермы перекрытия. Рабочие места оборудованы пожарными щитами, углекислотными огнетушителями, кабельные туннели оборудованы дренчерными завесами. Система противопожарного водоснабжения работает автономно, имеет автоматический ввод резерва. Все огневые работы в зоне действующего оборудования проводятся только с разрешением инспектора, находящегося на территории ГРЭС с оформлением наряда – допуска.

Таблица 5.8 – Показатели взрывопожарности веществ и материалов

Наименование вещества	Агрегатное состояние	Температура,ºС		Концентрационные (тепловые) пределы воспламенения, %		Плотность,
		вспышки	самовоспламенения	нижний	верхний
Водород	Газ	–	510	4,09	75	0,083

Таблица 5.9 – Пределы огнестойкости строительных конструкций

Степень огнестойкости	Максимальный предел огнестойкости конструкций
	Несущие элементы	Корпусные стены	Перекрытия	Покрытия	Лестничные клетки
					площадка стены	марши лестницы
II	R45	RE15	REj45	RE15	REj90	R45

5.5.4 Обеспечение устойчивости объекта в чрезвычайных ситуациях

Устойчивость работы турбинного цеха в чрезвычайных ситуациях обеспечивается путем:

· проведения ежемесячных противопожарных и противоаварийных тренировок оперативного персонала;

· указания в инструкциях по эксплуатации оборудования возможных чрезвычайных ситуаций, регламент действия каждого работника при их возникновении;

· технические мероприятия, позволяющие не допустить возникновение чрезвычайных ситуаций, а при их возникновении – не допустить развитие и максимально быстро ликвидировать последствия.

5.6 Расчет зануления электрооборудования

Зануление применяется в трехфазных четырехпроводных электрических сетях напряжением до 1000 В с глухозаземленной нейтралью, а также в однофазных двухпроводных сетях с глухозаземленной нейтралью. Зануление обязательно в помещениях с повышенной опасностью и особо опасных, а также в неопасных помещениях при напряжении выше 42 В переменного и выше 110 В постоянного тока.

Занулению подлежат металлические нетоковедущие части электроприемников, в том числе металлические корпуса электроприборов, контрольных и наладочных стендов, трансформаторов, пусковых и регулировочных реостатов, переносных электроприемников и т.п. При замыкании фазы на зануленный корпус ток короткого замыкания

проходит через следующие участки цепи: нулевой провод , обладающий сопротивлением , обмотку трансформатора, фазный провод и дает сигнал на автоматический выключатель АВ, который отключает электрооборудование. От начала замыкания фазы А на корпус до срабатывания АВ электрический ток стекает в землю через повторное сопротивление нулевого провода в течение 5 – 7 секунд.

Цель зануления – снизить напряжение на корпус в аварийный период и обеспечить быстрое отключение установки от сети при замыкании фазы на её корпус. В соответствии с этим зануление рассчитывается прежде всего на отключающую способность.

По /7, с. 135/ найдем сопротивление обмоток трансформатора:

Активное сопротивление фазного провода определим из выражения, Ом:

(5.2)

где

– удельное сопротивление металла, из которого выполнен фазный

провод,

(для меди =0,018);

– длина фазного провода, м;

- сечение фазного провода, .

Внутреннее индуктивное сопротивление фазного провода принимаем, Ом:

Так как для предохранителей с плавкими вставками коэффициент кратности номинального тока k=3, то ожидаемый ток короткого замыкания в нулевом проводе равен, А:

(5.3)

где

– номинальный ток плавкой вставки предохранителя или автоматического выключателя, А (100А).

Плотность ожидаемого тока в нулевом проводнике,

:

(5.4)

где

- площадь сечения нулевого провода, .

По /7, с. 136/ определяем

и – активное и внутреннее индуктивное сопротивления соответственно 1 км нулевого проводника, Ом/км.

Активное и внутреннее индуктивное сопротивления нулевого провода, Ом:

(5.5)

(5.6)

где l – длина нулевого провода, км.

Внешнее индуктивное сопротивление проводников петли «фаза – нуль», Ом:

(5.7)

где D – расстояние между нулевыми и фазовыми проводами, м;

d – диаметр проводника, м.

Найдем сопротивление проводников петли «фаза – нуль», Ом:

(5.8)

Ток, протекающий через нулевой защитный проводник, А:

(5.9)

где

- фазное напряжение сети, В;

Таким образом, условие

выполняется и отключение электродвигателя при пробое фазы на корпус обеспечивается (392,9А≥300А).

Заключение

В результате проделанной работы была спроектирована ГРЭС 4000 МВт. Предполагаемый район строительства – Западная Сибирь Кемеровская область, топливо – каменный уголь Кузнецкого месторождения.

На основании выполненных расчетов можно заключить, что основное оборудование – турбины К-800-240 модернизированные в количестве пяти штук; котлы Пп-2650-25-545БТ; выбор вспомогательного оборудования удовлетворяет проектному заданию.

В проекте предложена принципиально новая конструкция ЦНД с радиально-осевой ступенью вместо разделителя потока, а в качестве последней ступени ЦНД – ступень с двойным выхлопом в конденсатор. Такая схема позволяет сократить число ЦНД до одного, а также общее число ступеней в нем.

Список использованных источников

1. Григорьева, В.А. Тепловые и атомные электрические станции: Справочник / В.А. Григорьев, В.М. Зорин. – М.: Энергоатомиздат, 1982. – 624 с.