Проектирование релейной защиты контактной сети и тяговой подстанции (стр. 2 из 6)

где

- сопротивление подстанции, Ом;

- входное сопротивление петли к.з. тяговой сети, замеренное на шинах 27,5кВ,Ом;

где

- сопротивление одной фазы энергосистемы, приведенное к напряжению шин 27,5кВ, Ом;

- сопротивление фазы понижающего трансформатора тяговой подстанции, Ом;

- число параллельно включенных трансформаторов.

Пренебрегая активным сопротивлением энергосистемы и понижающего трансформатора получим:

Сопротивление понижающего трансформатора будет равно сумме сопротивлений двух обмоток входящих в цепь к.з.:

где

- номинальная мощность трансформатора, кВА;

- номинальное напряжение равное 27,5 кВ;

, , - условные напряжения короткого замыкания отдельных обмоток (В - высокой, С- средней, Н - низкой) трехобмоточного трансформатора, %

Напряжения к.з. отдельных обмоток находят из напряжений к.з. между обмотками по следующим формулам:

Сопротивление системы находится по формуле:

где

- мощность короткого замыкания на шинах высокого напряжения тяговой подстанции, МВА

При определении максимального и минимального тока к.з. следует использовать наибольшее и наименьшее сопротивление системы, а следовательно максимальную и минимальную мощность к.з.

В результате сопротивления тяговой подстанции для двух режимов будут:

Для определения входного сопротивления петли к.з. тяговой сети необходимо определить сопротивление 1км тяговой сети:

где

, , , , - соответственно активные и реактивные сопротивления контактной сети и рельсовых путей, Ом/км

1.3 Расчет уставок электронной защиты фидера тяговой подстанции

1.3.1 Ненаправленная дистанционная защита ДС1

Первичное сопротивление срабатывания первой ступени - ДС1 - определяется исходя из условий отстройки тока к.з. на шинах поста секционирования:

где

- коэффициент отстройки, который принимается равным 0,8 - 0,85