Проектирование системы электроснабжения завода станкостроения. Электроснабжение цеха обработки корпусных деталей (стр. 10 из 11)
Рассчитываем токи:
(13.42)
(13.53)Принимаем к установке однополосные алюминиевые шины с размерами (80х6) мм с допустимым током 1150 А.
Определяем расчётные токи продолжительных режимов:
(13.54)Для неизолированных проводов и окрашенных шин принимаем
= 700С; 
= 250С; тогда: 
(13.55)Условие выполняется:
, следовательно шины проходят по допустимому нагреву.Проверку шин на термическую стойкость производим согласно условию:
(13.56)где
- минимальное сечение шины по термической стойкости. 
- выбранное сечение.Сечение проводника, отвечающее его термической стойкости определяем по формуле:
(13.57)Где
- полный импульс квадратичного тока КЗ.Находим расчетное сечение:
(13.58) 
,Условие соблюдается, следовательно сечение шины выбрано правильно и проходит по термической стойкости.
Момент инерции:
(13.59)Механический расчет однополосных шин.
Определяем наибольшее удельное усилие при токе КЗ:
(13.60) 
- расстояние между фазами равно 0,25м.Равномерно распределенная сила создает изгибающий момент:
(13.61) 
где
- длина пролета между опорными изоляторами шинной конструкции равна 1м.Напряжение в материале шины, возникающее при воздействии изгибающего момента:
(13.62) 
где
- момент сопротивления шины.Момент сопротивления шин при установке их вертикально:
(13.63) 
Шины механически прочны, если соблюдается условие:
(13.64) 
Условие механической прочности выполнено.
К установке принимаем алюминиевые шины прямоугольного сечения (80×6) с длительно допустимым током 1150 А.
13.3 Выбор проводниковой продукции и аппаратуры на стороне 0,4 кВ
Выбор автоматических выключателей
Выбор автоматических выключателей производится по трём условиям:
Uн ≥ Uуст;
Iтр ≥ 1,15*Iнэ; (13.65)
Iэр ≥ 1,25*Iпуск; (13.66)
где Iтр – ток теплового расцепителя автоматического выключателя;
Iэр – ток электромагнитного расцепителя автоматического выключателя;
Iнэ – номинальный ток электроприёмника;
Iпуск – пусковой ток электроприёмника.
(13.67)Iпуск = Кп·Iнэ, (13.68)
где Кп – коэффициент пуска
Выбор магнитных пускателей
Магнитные пускатели предназначены для частых пусков и дистанционного включения. Защищает от исчезновения и чрезмерного снижения напряжения, а также от перегрузки при наличии теплового реле.
Выбор магнитных пускателей производится по току защитного элемента, по назначению и исполнению по степени защиты.
Выбор проводниковой продукции
Выбор проводниковой продукции производится по трём условиям:
Uн ≥ Uуст;
Iдоп ≥
; (13.69)Iдоп ≥
; (13.70)где Iз – ток защитного аппарата, для автомата – ток теплового расцепителя.
Кз – коэффициент, учитывающий требует ли сеть защиты от прегрузки.
Рассматриваем ШР - 1
Горизонтально-расточный станок
= 
Iпуск = 7·29,6 = 207 А
Iтр ≥ 1,15·29,6 = 34,1А
Iэр≥ 1,25·207= 258,8А
Выбираем выключатель:
ВА13-29 Iтр=63А, Iэр=300А
Выбираем магнитный пускатель:
ПМЛ-323 Iн = 40А, реверсивный с тепловым реле, IP54 с кнопками «пуск» и «стоп».
Тепловое реле РТЛ-80 Iн = 80А, пределы регулирования срабатывания 30-40А, максимальный ток продолжительности режима 40А.
Выбор проводниковой продукции
Так как сеть требует защиты от перегрузки, то проводники выбираем по следующему условию:
(13.71)Кз =1,15. Температуру в помещении примем равной 20 градусов. Прокладка проводников будет проводиться открыто в трубах во избежание механических повреждений.
(13.72)Кn=0,8 - Расстояние в свету 100мм. (13,табл. 1.3.26)
Кt=1,07 При нормированной температуре жил 60С (13,табл. 1.3.3)
Так как все приемники с ПВ=100%, то Кпв=1
Выбираем АПВ 1(3х35). Iдоп = 95А.
От РУ 0,4кВ к РП:
(13.73) 
(ПУЭ 1.3.3)Выбираем АВВГ 1(3х70+3х50). Iдоп = 140А.
Выбор остальных элементов производится аналогично.
Результаты расчета сведены в таблицу 10.9.
Результаты расчёта и выбора заносим в таблицу 13.3.1
| Таблица 13.3.1 Выбор проводниковой продукции и аппаратуры на ШР1 | ||||||||||||||||
| № | Наименование | Pн | Кп | Iн.д. | Iпуск | Iт.р. | Тип | Iт.р. | Тип М.П. | Тип | Iн.э. | Марка | Iдоп. | |||
| оборудования | КПД | Cosφ | Iэ.р. | автомата | Iэ.р. | реле | провода | |||||||||
| сечение | ||||||||||||||||
| 1 | Горизонтально-расточный станок | 10,5 | 7 | 29,6 | 207 | 34,1 | ВА 13-29 | 63 | ПМЛ-323 | РТЛ-80 | 30-40 | АПВ | 95 | |||
| 0,9 | 0,6 | 258,8 | 300 | 40 | 3(1х35) | |||||||||||
| 2 | Краны консольныеповоротные | 3,25 | 7 | 11,1 | 77,7 | 12,8 | ВА 13-25 | 16 | ПМЛ-223 | РТЛ-25 | 9,5-14 | АПВ | 22 | |||
| 0,89 | 0,6 | 97,1 | 112 | 14 | 3(1х3) | |||||||||||
| 3 | Агрегатно-расточный станок | 14 | 7 | 39,4 | 276 | 45,31 | ВА 13-29 | 63 | ПМЛ-323 | РТЛ-80 | 30-40 | АПВ | 95 | |||
| 0,9 | 0,6 | 345 | 378 | 40 | 3(1х35) | |||||||||||
| 4 | Токарно-шлифовальный станок | 11 | 7 | 28,6 | 200,2 | 32,9 | ВА 13-25 | 63 | ПМЛ-323 | РТЛ-80 | 30-40 | АПВ | 95 | |||
| 0,9 | 0,6 | 250,3 | 300 | 40 | 3(1х35) | |||||||||||
| 5 | Радиально-сверлильный станок | 5,2 | 7 | 14,7 | 102,5 | 16,9 | ВА 13-25 | 25 | ПМЛ-223 | РТЛ-25 | 13-19 | АПВ | 40 | |||
| 0,9 | 0,6 | 128,1 | 175 | 19 | 3(1х8) | |||||||||||
| 6 | Продольно-фрезерный станок | 33 | 7 | 94,1 | 658,7 | 108,2 | ВА 51-33 | 125 | ПМЛ-623 | РТЛ-200 | 95-125 | АПВ | 70 | |||
| 0,89 | 0,6 | 823,4 | 1250 | 125 | 3(1х95) | |||||||||||
Примечание: способ прокладки – в трубе, Кпопр = 1, t=25C, длительный режим работы.
14 РАСЧЁТ МОЛНИЕЗАЩИТЫ
Вероятность поражения какого-либо сооружения, не оборудованного молниезащитой, может оцениваться формулой:
1/год (14.1)Где
- ожидаемое количество поражений в год, 1/год, 
- среднее число поражений в год на единицу площади в данном районе, 1/(м 
*год), при продолжительности грозовой деятельности 10-80 ч/год эта величина составляет 
1/(м *год); а = 35м,b = 24м,h = 8,25м длина, ширина и высота объекта соответственно.