Проектирование тяговой подстанции переменного тока (стр. 2 из 11)
(1)где
- напряжение на шинах подстанции 27,5 кВ; 
- действующее значение тока наиболее и наименее загруженных плеч питания соответственно; 
- коэффициент, учитывающий неравномерность нагрузки фаз трансформатора, равный 0,9; 
- коэффициент, учитывающий влияние компенсации реактивной мощности, равный 0,93; 
- коэффициент, учитывающий влияние внутрисуточной неравномерности движения на износ изоляции обмоток трансформатора, который для двухпутных путей составляет 1,45. 
Мощность СН без АБ и базы масляного хозяйства (БМ):
, 
Мощность СН с учетом АБ и МХ и ПОД:
Условие выбора ТСН:
- условие выполняется.Электрические характеристики выбранного ТСН сведены в таблицу 1.
Электрические характеристики ТСН
Таблица 1
| Тип трансформатора |  ,  |  ,  |  , |
| ТМ-630/27,5 | 630 | 27,5 | 0,4 |
Расчет мощностей районных потребителей
Максимальная активная мощность потребителя находится по формуле (2):
(2)где
- установленная мощность потребителя электроэнергии, кВт; 
- коэффициент спроса.
Максимальное значение суммарной нагрузки:
Максимальная реактивная мощность потребителя определяется по формуле (3):
(3)где,
- максимальная активная мощность потребителя 
Сумма реактивных мощностей всех потребителей:
По типовым суточным графикам нагрузок потребителей определяем активную суммарную мощность для каждого часа (таблица 2).
Таблица 2
| Часы | Потребители | Суммарная мощность  | ||||
 3780 |  1040 |  660 |  648 |  750 | ||
| 1 | 1890 | 707 | 224 | 227 | 750 | 3798 |
| 2 | 1890 | 728 | 211 | 227 | 450 | 3506 |
| 3 | 1890 | 707 | 205 | 227 | 225 | 3254 |
| 4 | 1890 | 686 | 198 | 227 | 225 | 3226 |
| 5 | 2079 | 707 | 191 | 227 | 225 | 3429 |
| 6 | 2079 | 728 | 198 | 227 | 225 | 3457 |
| 7 | 2075 | 707 | 224 | 227 | 225 | 3458 |
| 8 | 2646 | 853 | 409 | 486 | 225 | 4619 |
| 9 | 3402 | 957 | 607 | 648 | 0 | 5614 |
| 10 | 3780 | 1040 | 660 | 648 | 0 | 6128 |
| 11 | 3402 | 1019 | 594 | 616 | 0 | 5631 |
| 12 | 3024 | 978 | 488 | 518 | 0 | 5008 |
| 13 | 3213 | 957 | 462 | 324 | 0 | 4956 |
| 14 | 3402 | 1019 | 607 | 486 | 0 | 5514 |
| 15 | 3402 | 957 | 568 | 583 | 0 | 5510 |
| 16 | 3213 | 936 | 515 | 518 | 0 | 5182 |
| 17 | 3213 | 957 | 475 | 486 | 750 | 5881 |
| 18 | 3024 | 978 | 554 | 518 | 750 | 5824 |
| 19 | 3024 | 936 | 528 | 583 | 750 | 5821 |
| 20 | 2835 | 915 | 462 | 551 | 750 | 5513 |
| 21 | 2835 | 915 | 475 | 648 | 750 | 5623 |
| 22 | 2457 | 853 | 515 | 616 | 750 | 5209 |
| 23 | 1890 | 728 | 370 | 421 | 750 | 4159 |
| 24 | 1890 | 707 | 251 | 356 | 750 | 3954 |
Максимальное значение суммарной активной мощности приходиться на 10 ч:
Коэффициент разновременности максимумов нагрузок проектируемой подстанции определяем по формуле (4):
(4) 
Определяем полную максимальную мощность потребителей с учетом потерь по формуле (5):
(5)где
- постоянные потери в стали трансформаторов равные 1-2%; 
- переменные потери в сетях и трансформаторах равные 6-10%. 
Мощность на шинах определяем по формуле (6)
(6)
Мощность на шинах 27,5 кВ:
Мощность на шинах 220 кВ:
Необходимая мощность трансформатора рассчитывается по формуле (7):
, (7)где
- коэффициент допустимой перегрузки трансформатора, равный 1,4. 
На основании расчетов применяются понижающие трансформаторы типа ТДТНЭ – 40000/220.
Определяем полную мощность проектируемой тяговой подстанции по формуле (8):
(8) 
1.2 Расчет токов короткого замыкания
Расчет относительных сопротивлений до точек короткого замыкания при максимальном режиме.
Для расчета относительных сопротивлений до точек короткого замыкания при максимальном режиме составляется принципиальная схема цепи короткого замыкания (рис.1):