Проектирование электростанции на твердом топливе (стр. 3 из 7)

, 0,06>0,045 – условие жесткости для нижней части колонны выполняется.

Требуемый пролет крана, м,

L_К= L_ТО – (m₁+m₂), (22)

m₂=В₂+0,075, (23)

m₂=0,+0,075=0,575 м.

L_К= 45– (0,825+0,575)=43,6 м.

3.3 Высотная компоновка котельного отделения

Принимаем два крана КМ-50

Отметка головки рельса, м,

Н_Г.Р*-Н_ОБС.К –H_под-Н_хб-0,5

2,1, (24)

где высота обслуживания котла, принимаем её равной высоте котла Н_ОБС.К =52м. Н_под-высота подвесок котла, . Н_под=4,5м, Н_хб-высота хрептовых балок , Н_хб=9м.

Н_Г.Р*=2,1+52+4,5+9+0,5=68,1 м.

Отметка подкрановой консоли, по(14 ) м,

Н_П.К*= 68,1-0,17-1,5=66,43 м,

Принимаем Н_П.К =69 м кратное 300 мм.

Уточняем окончательное значение отметки головки рельса, м,

Н_Г.Р =69+1,5+0,17=70,67 м.

Определяем отметку верна колонн, м,

Н_В.К=70,67+4,5+0,1=75,27 м.

Высота верхней части колонны по отношению к отметке подкрановой консоли определяется,

h_В.Ч.К=75,27-69=6,27 м.

Высота нижней части колонны, м,

Н_Н.Ч.К=69+0,8=69,8 м,

Полная высота колонны, м,

Н_К= 6,27+69,8=76,07 м.

При шаге В_К=12 м и Q_К=50 т принимаем h_В.К =750 мм, a=500мм

Высота сечения нижней части колонны, м,

h_Н.К= а+m1+а/2, (25)

где а– привязка колонны к продольной оси, при h_В.К =750 мм принимаем а=500 мм; m1–привязка оси подкрановой балки и рельса к оси колонны.

m₁=0,4+0,075+(0,75–0,5)=0,725 м.

h_Н.К=0,5+0,725+0,5/2=1,475 м.

Принятые сечения колонн проверяются по условию жесткости колонны.

Проверяем выполнение условий жесткости для верхней и частей колонны,

, 0,12>0,083 – условие жесткости для верхней части колонны выполняется

, 0,02<0,045 – условие жесткости для нижней части колонны не выполняется, поэтому увеличиваем h_Н.К до 3 м.

m₂=0,4+0,075=0,475 м.

Требуемый пролет крана, м,

L_К= 30– (0,725+0,475)=28?8 м.

3.4 Высотная компоновка бункерно-деаэраторного отделения

Отметка верха колонн, м,

Н_К.ДО= Н_П.Д+ Н_Ф.Д + Н_Д + Н_СТР + Н_К + h_П.Б, (26)

где Н_П.Д – отметка перекрытия под деаэратор, Н_П.Д =25,2 м; Н_Ф.Д –высота фундаментной рамы, принимаем Н_Ф.Д =0,6 м; Н_Д –высота деаэратора, Н_Д =6,9 м; Н_СТР –высота стропов, принимается равным диаметру колонки деаэраторов Н_СТР =2,4 м; Н_К – высота крана от верхнего положения крюка до низа подвесных монорельсов, Н_К=2,7 м; h_П.Б – высота подвесных балок, принимаем h_П.Б =0,5 м.

Н_К.ДО= 25,2+0,5+6,9+2,4+2,7+0,6=38,3 м.

Принимаем кран КМ-50

3.5 Выбор стропильных конструкций

Главный корпус проектируемой КЭС является зданием каркасного типа. Каркас здания, воспринимающий нагрузки от собственной массы конструкций, технологического и кранового оборудования, атмосферных и температурных воздействий, может выполнчться из железобетона, смешанным или стальным.

Каркас здания выполняем из сборного железобетона.

Все элементы колонн выполнены двутаврового сечения. Колонна ряда А выполняется из двух заводских элементов марки К156 сечением 600´1500. Колонна ряда Б выполняется из пяти заводских элементов марки К206 сечением 600´2000. Колонна ряда В выполняется из семи элементов марки К206 сечением 600´2000. Колонна ряда Г выполняется из шести элементов марки К246 сечением 600´2400.

Ригели принимаем марки Р186 двутаврового сечения 600´1800.Фермы принимаем унифицированные стальные марки ТФ-30 и ТФ-45. Характеристики ферм приведены в таблице 10.

Таблица10 Фермы стропильные

Марка	Пролет, м	Длина, м	Высота на коньке, м	Высота на опоре, м
ТФ-30	30	29,5	3,6	2,1
ТФ-45	45	44,5	4,35	2,1

4 Крановое оборудование главного корпуса

4.1 Выбор кранов котельного, турбинного и бункерно-деаэраторного отделения

В главном корпусе электростанции краны предусматриваются для монтажа и ремонта оборудования и по характеру работы относятся к кранам легкого режима работы.

Количество и грузоподъемность кранов в турбинном отделении выбираются исходя из максимальной массы монтажных узлов турбоагрегата, а также общего количества обслуживаемых агрегатов.

В соответствии с массой наиболее тяжелых монтажных частей, принимаем в турбинном отделении два крана КС-160/32, в котельном отделении два крана КМ-50/10

Таблица11 Мостовые краны

Марка	Грузоподьемность, т: основного/вспо-могательного	Пролет LК, м	Высота НК, м	hКР, м	Вынос моста крана В2, м	Масса, т
						тележки	общая крана
КС–160\32	160\32	33,5	4,5	1,95	0,5	49	181
КМ–50	50/10	37	4,5	0,7	0,4	32	121

4.2 Выбор электродвигателей для привода механизмов мостовых кранов Номинальная мощность электродвиготеля, кВт, выбирается по условию.

Р_НОМ>k_ЗР_РАСЧ,

где k_З – коэффициент запаса, k_З =1,15; Р_РАСЧ – Расчетная нагрузка на валу механизма, кВт.

Для механизмов главного и вспомогательного подъемов крана, кВт.

, (27)

где G – номинальный вес поднимаемого груза, принимаем G=1330000 Н для главного подъема и G=320000 Н для вспомогательного подъема; G₀- вес грузозахватывающих приспособлений, принимаем G₀=5000 Н ; n-скорость подъема, принимаем n=0,07 м/с; h- КПД блоков, принимаем h=0,95.

Главный подъем

кВт.

Вспомогательный подъем

кВт.

кВт.

кВт.

Для механизмов горизонтального перемещения моста и тележки, кВт,

, (28)

где G – номинальный вес перемещаемого груза, принимаем G=1330000 Н; G₁- собственный вес моста или тележки, принимаем G₁=1810000 Н для моста и G₁=490000 Н для тележки; n₁-скорость подъема, принимаем n=0,62 м/с для моста и n=0,42 м/с для тележки; f=0,05 - коэффициент трения качения ; R – радиус колеса моста или тележки, R=25 cм для моста и R=15 cм для тележки; r– радиус шейки вала колеса моста или тележки, r =5 см для моста и r =3 см для тележки; k – коэффициент, учитывающий трение ребер колеса о рельсы, k=1,05; m – коэффициент трения скольжения, m=0,1 ; h- КПД передачи, принимаем h=0,93.

Для механизма перемещения моста

кВт

Для механизма перемещения тележки

кВт.

кВт.

кВт.

Таблица 12 Электродвигатели кранов ТО

Место установки эл.дв.	Серия эл.дв.	Количество эл.дв.	Мощность эл.дв., кВт
Главный подъем	MTH	1	118
Вспомогательный подъем	MTF	1	30
Мост	MTF	2	30
Тележка	MTF	1	30

Электропривода крановых механизмов работают в повторно-кратковременном режиме S3 с относительной продолжительностью включения ПВ=40%. Номинальные значения мощности двигателей, рассчитанных на повторно-кратковременные режимы, указываются для стандартных значений ПВ: 25, 40 и 60%. Перерасчет номинального значения мощности двигателя при повторно-кратковременных режимах работы на номинальную мощность, кВт, при ПВ_СТ =100%,

. (29)

кВт,

кВт,

Выбор двигателей для котельного отделения производим аналогично.

Для механизмов главного и вспомогательного подъемов крана, кВт,

, (30)

где G – номинальный вес поднимаемого груза, принимаем G=500000 Н для главного подъема и G=100000 Н для вспомогательного подъема; G₀- вес грузозахватывающих приспособлений, принимаем G₀=5000 Н ; n-скорость подъема, принимаем n=0,07 м/с; h- КПД блоков, принимаем h=0,9.

Главный подъем

кВт.

Вспомогательный подъем

кВт.

кВт.

кВт.

Для механизмов горизонтального перемещения моста и тележки, кВт,

, (31)

где G – номинальный вес перемещаемого груза, принимаем G=500000 Н; G₁- собственный вес моста или тележки, принимаем G₁=1210000 Н для моста и G₁=320000 Н для тележки; n₁-скорость подъема, принимаем n=0,62 м/с для моста и n=0,42 м/с для тележки; f=0,05 - коэффициент трения качения ; R – радиус колеса моста или тележки, R=25 cм для моста и R=15 cм для тележки; r– радиус шейки вала колеса моста или тележки, r =5 см для моста и r =3 см для тележки; k – коэффициент, учитывающий трение реборд колеса о рельсы, k=1,05; m – коэффициент трения скольжения, m=0,15 ; h- КПД передачи, принимаем h=0,93.