Проектирование электростанции на твердом топливе (стр. 5 из 7)

Расход воздуха, засасываемого дутьевым вентилятором, при максимально длительной производительности котлоагрегата, м³/ч,

V_в=1,05×В×V_в⁰×α_т ×(t_{х. в}+273)/273, (41)

где V_в⁰ – теоретически необходимый расход воздуха для сжигания 1 кг твердого топлива, который определяется по элементарному составу, м³/кг,

V_в⁰ = 0,0889×(С^р+0,375×S^р)+0,265×Н^р – 0,033×О^р, (42)

V_в⁰=0,0889×(37,7+0,375×1,7)+0,265×0,33–0,033×1,1=2,74 м³/кг.

α _т – коэффициент избытка воздуха на выходе из топки, α _т=1,2 t_{х. в} – температура холодного воздуха, принимаем t_{х. в}=25⁰С.

V_B=1,05×242308×2,74×1,2(25+273)/273=890,322×10³ м³/ч.

Устанавливаем два дутьевых вентилятора на котел каждый производительностью 50%

Выбираем тип дутьевых вентиляторов ВДН–32Н-I

Таблица 15 Дутьевой вентилятор

Типоразмер	Производительность, тыс. м3/ч	Рном, кВТ	nном, об/мин	Максимальное КПД
ВДН–32Н-I	500	925	730	85

Величина расхода уходящих газов при максимально длительной нагрузке парогенератора, м³/ч,

V_д= 1,05×В[V_г +Δα _гт×V_в⁰ ](t_д+273)/273 , (43)

где Δα _гт – суммарный присос по газовому тракту, Δα _гт=0,2; t_д – температура дымовых газов перед дымососом, принята равной 130 ⁰ С

V

-теоретическое количество уходящих газов в расчете на 1 кг топлива при его полном сгорании , м³/кг

V

=(0,6 (44)

V

=(0,6

V_д=1,05×242308×[5,3+0,15×2,74]×(130+273)/273=2145 м³/ч.

Дымосос 2

ДОД43. Характеристика дымососа приведена в таблице 16

Таблица16 Дымососы

Типоразмер	Производительность, м3/ч	Рном, кВт	nном, об/мин	Максим. КПД
ДОД43	1335/1520	1570/2500	370	82,5

5.2 Золоулавливание

Электрофильтры рекомендуется устанавливать с котлоагрегатами паропроизводительностью 420 т/ч и выше. Они обеспечивают степень очистки дымовых газов до 96-98%. Для особо тщательной очистки дымовых газов используются комбинированные золоуловители, при этом грубая очистка газов происходит в батарейном циклоне, а окончательная, тонкая- в электрофильтре

Таблица 17 Характеристика электрофильтра

Типоразмер	Число секций	Площадь активного сечения, м2	Площадь осаждения, м2	Габариты, м	Масса, т
ЭГА2-56-12-6-4–330-5	2	181,7	20984	22,74х19,94х19,9	544,4

Расход летучей золы, поступающей в золоуловитель, кг/ч,

М_з^вх =0,01×В×α_унос×(А^р+q4×Qнр/32,7), (45)

где: α_унос – доля золы в недожоге и уносе, по [3 ] α_ун =0,8 ; q₄ - потери тепла с механическим недожогом, для мощных котлоагрегатов принимается равным 2,0 % ;

М_з^вх =0,01×242308×0,8×(26,52+2×9,88/32,7) = 52579 кг/ч.

Количество летучей золы, выбрасываемой в дымовую трубу каждым котлоагрегатом, кг/ч

М_з^вых=М_з^вх(100-η_зу)/100 , (46)

где η_зу – полный КПД золоуловителя , по [2 ] η_зу =97 % ;

М_з^вых= 52579×(100-97)/100=1577,37 кг/ч.

Количество летучей золы улавливаемое золоуловителями, кг/ч,

М_зу = М_з ^вх - М_з ^вых . (47)

М_зу = 52579-1577,37=51001,63 кг/ч.

Суммарное Количество летучей золы улавливаемое золоуловителями, кг/ч,

М_зу

=6 51001,63=306009,78 кг/ч

5.3 Золошлакоудаление

На проектируемой станции применяем схему совместногогидрозолошлакоудаления на отвал с помощью багерных насосов.

Суммарное количество шлака и золы, удаляемое с электростанции,кг/ч,

, (48)

кг/ч .

М_ш.з=6 64146,9=384881,4 кг/ч

Диаметр шлакозолопровода, м,

, (49)

где Q- расчетный расход пульпы,

, (50)

где М_ш.з, М_в- расход шлака, золы и воды, кг/ч,

М_в=12М_ш.з ,

М_в=12×384881,4 = 4618576,8 кг/ч;

γ_ш.з, γ_в-удельный вес шлака, золы и воды. По [ 4 ] γ_ш.з=0,7 т/м³; γ_в=1 т/м³.

Расчетный расход пульпы всей станции, м³/ч,

м³/ч ;

v - расчетная скорость потока пульпы, приближенно можно принять v=1,8м/с при транспортировке багерными насосами.

Таблица18 Багерный насос

Типоразмер	Производительность, м3/ч	Диаметр рабочего колеса, мм	Мощность электро-двигателя , кВт	Частота вращения ротора , об/мин
20Гр-8Т	3000-5500	1350	1600	485

5.4 Дымовые трубы

Дымовые трубы предназначаются для отвода дымовых газов в атмосферу. Чем больше высота трубы , тем дальше уносятся и на большую площадь рассеиваются не уловленные в газоочистительных устройствах частицы золы, а также окислы серы и азота.

На современных ТЭС высота труб достигает 330-420 м и принимается из условий унификации кратной 30 м. Железобетонный ствол трубы имеет коническую форму с постоянным или переменным уклоном образующей наружной поверхности от 1% в верхней части до 10% внизу.

Суммарный выброс окислов серы, г/с,

М_SO2 = 0,02×В_Σ×10⁶×S^p/3600 , (51)

М_SO2 = 0,02×242,3 10⁶×1,7/3600 = 2288,46 г/с.

Минимально допустимая высота дымовой трубы при учёте выбросов золы и окислов серы, м.

, (52)

где: С_пдк – Предельно допустимая концентрация золы или сернистых газов – 0,5мг/м³; А – коэффициент , учитывающий условия вертикального и горизонтального рассеивания в воздухе, для Запада России А=160 ; F – безразмерный коэффициент, принимаемый для расчёта концентрации SO₂ равным 1,0 , а для золы равным 2,0 ; m – безразмерный коэффициент, учитывающий влияние скорости газа на выходе из трубы, для скорости ω_г=40 – 45 м/с m = 0,8, Н=180 м ; z – число дымовых труб, z=2 ; Δt – разность температур газов на выходе из трубы и окружающего воздуха, принята равной 90 ⁰С; М – суммарный выброс золы М_зΣ^вых = 438 г/с и сернистого газа М_SO2=13730 г/с из труб.

Минимально допустимая высота дымовой трубы с учетом выбросов золы определяется по формуле, м.

, (53)

м.

Минимально допустимая высота дымовой трубы с учетом окислов серы определяется по формуле, м,

м.

Диаметр устья дымовой трубы, м,

, (54)

где ω_г – скорость дымовых газов на выходе из трубы, ω_г=50 м/с ;

м.

Количество дымовых труб определяется мощностью электростанции. Принимаем 3 дымовые трубы высотой 350 м каждая..

6. Молниезащита главного корпуса

Рис.1 Схема молниезащиты главного корпуса

L₁=108.8, L₂=165.8

Определяем расстояние ,защищаемое установленной молниезащитой

(55)

где Н-высота дымовой трубы; h_x1, h_x2-высота котельного и турбинного отделения

r_x1=

м

r_x2==

м

r_x1 >L₁r_x2>L₂

Условие выполняется , главный корпус полностью защищен установленной молниезащитой.

7. Выбор оборудования топливоподачи и системы пылеприготовления

7.1 Разгрузочные устройства, дробилки и ленточные конвейеры

Разгрузка железнодорожных составов производится роторными вагоноопрокидывателями. Так как расход топлива на станции 1453 т/ч, то применяется 3 роторных вагоноопрокидывателя, один из которых резервный [4 ]. Выбираем трех опорный роторный вагоноопрокидыватели, с зубчатым приводом.