Разработка систем релейной защиты и автоматики основных элементов АЭС (стр. 3 из 8)
| Наименование величины | Условие выбора | Числовое значение | |
| Номинальный ток генератора |  |  | |
| Максимальный ток при внешнем КЗ | I кз макс | 97170 | |
| Максимальный ток небаланса при внешнем трехфазном КЗ | Iнб макс=K апер× K одн.× fi××Iкз макс | 1×1× 0.1×97170 == 9717 А | |
| Коэффициент трансформации трансформаторов тока | К ТТ |  |  |
| Вторичный номинальный ток в плечах защиты |  | 8,94 А | 4,47 А |
| Рабочие витки реле |  wраб | 72 В | 144 В |
| Ток срабатывания релеi ср | аωср=100 АВ(без торможения) |  |  |
| Ток срабатывания защиты в долях от Ιн | i |  |  |
| Рабочая намагничивающая сила срабатывания реле при внешнем КЗ |  |  | |
| По тормозной характеристике ДЗТ–11/5 в условиях минимального торможения | 400 АВ | ||
| Ток в тормозной обмотке при внешнем трехфазном КЗ |  |  | |
| Расчетное число витков тормозной обмотки |  |  | |
| Принятое число витков | ωторм | 29 вит | |
| Коэффициент чувствительности защиты при двухфазном КЗ и опробовании генератора |  |  | |
| Коэффициент чувствительности защиты при трехфазном КЗ в зоне в режиме когда есть торможение. Определяется исходя из тормозной характеристики, соответствующей максимальному торможению | а ω раб =5932 АВа ω Т =727 АВа ω раб. ср=150 АВКч=39 |     аωраб=32,4·72+25·144==5932 АВа ω Т =25·29=727 АВ | |
2.3 Дополнительная дифференциальная защита блока на реле ДЗТ-21
Таблица 3
| Наименование величин | Числовые значения для сторон | |
| 787 кВ | 24 кВ | |
| Первичные токи для сторон блока, соответствующие номинальной мощности |  |  |
Ток срабатывания защиты по условию отстройки от броска тока намагничивания  |  | |
| Принятый ток срабатывания защиты | 276 А = 0,3 | |
| Коэффициент трансформации трансформаторов тока | 3000/1 |  |
  Соединение трансформаторов тока | ||
Вторичные номинальные токи в плечах защиты  |  |  |
Выбор варианта включения промежуточных автотрансформаторов  | АТ-31-43Креле I-11КТТ –I-3(0,44 А)  | АТ-32-43Креле I-2КТТ –I-7(12,24 А)  |
Выбор ответвлений трансреактора рабочей цепи реле  |  |  |
Минимальный ток срабатывания для каждого из плеч защиты  |  |  |
| Номинальный ток ответвлений трансформаторов тока тормозной цепи релеIотв. торм.³ I’В | Iотв. торм. ВН=3 АNотв-3 | Iотв. торм. НН=5 А |
Определение коэффициента торможения ктт при максимальном токе трехфазного КЗ на стороне 787 кВ  | Принимаем I*нач. торм = 1    | |
2.4 Поперечная дифференциальная защита
Первичный ток срабатывания защиты из условия отстройки от тока небаланса
Коэффициент трансформации трансформаторов тока
2500/5
Ток срабатывания реле вторичный
2.5 Дифференциальная защита ошиновки
Таблица 5
| Наименование величин | Числовые значения для сторон | |
| Выносные ТТ787 кВ | Встроенные ТТ787 кВ | |
Номинальный первичный ток  | | |
| Соединение трансформаторов тока | ||
| Коэффициент трансформации трансформаторов тока | 3000/1 | 2000/1 |
| Номинальные вторичные токи в плечах защиты |  |  |
| Максимальный ток при внешнем КЗ | 17040 | |
Ток срабатывания из условия отстройки от тока небаланса при внешнем КЗIнб макс=K апер× K одн.× fi××Iкз макс  | 1,3·0,1·17040 = 2215 А | |
| Число витков рабочих обмоток реле |  . |  . |
| Принятое число витков рабочих обмоток реле | ωII + ωIII = 86+46 = 132 вит.; ωI = 88 вит. | |
| Коэффициент чувствительности при опробовании блока и КЗ на стороне 787 кВ (ток от генератора) |  | |
| Коффициент чувствительности при двухфазном КЗ в зоне |  | |
2.6 Защита от симметричной перегрузки
Первичный ток срабатывания защиты