h_в.с.^ТП =14 кДж/кг

h_тп^ид=f(p_тп, s_пп2)= 2077,1 кДж/кг

h_oi^тп=0,79

x_тп=f(p_тп, s_пп2)= 0,804

h_тп=h_пп2-(h_пп2-h_тп^ид).η_oi^ТП= 2257,8 кДж/кг

h_k=h_тп+h_в.с.^ТП=2271,8 кДж/кг

по [3] мощность приводной турбины питательного насоса

W_тп= 11600 кВт

Определяется расход парп в турбине по формуле

D_тп=W_тп/(h_тп-h_к^тп)= 17,1 кг/с

На основании полученных параметров пара на входе и выходе цилиндров главной турбины, турбины привода питательного насоса строится процесс расширения пара в h,S – диаграмме (рис.2.).

Давление в деаэраторе постоянное и поддерживается оно специальным регулятором давления. Поэтому давление в отборе для питания греющим паром деаэратор должно быть выше, чем давление в деаэраторе. Причем, это превышение должно компенсировать не только гидравлическое сопротивление тракта от турбины до деаэратора, но и возможные колебания давления в камере отбора турбины, связанные с изменениями нагрузки. Обычно деаэратор использует греющий пар следующего за ним подогревателя высокого давления.

Температура конденсата греющего пара в подогревателях, где не предусмотрено охлаждение конденсата, равна температуре насыщения при давлении в подогревателе. Температура конденсата греющего пара в подогревателях с охлаждением дренажа принимается примерно такой же, как температура насыщения в предыдущем по ходу воды подогревателе.

Энтальпия греющего пара в регенеративных, сетевых подогревателях и деаэраторе, с учетом путевых потерь теплоты в окружающую среду, должна быть уменьшена по сравнению с энтальпией в камере отбора путем умножения на соответствующий коэффициент потерь теплоты (h_пт). Расчет путевых потерь теплоты можно выполнить по формуле [1]

h_{пот i} = 1 – 0,001×i, (16)

здесь i имеет то же значение, что и в (1).

Т.о. коэффициенты тепловых потерь при транспорте греющего пара от Т к различным регенеративным подогревателям будут иметь значения:

h_{пот 4} = 0,996h_{пот 3} = 0,997h_{пот 2} = 0,998h_{пот 1} = 0,999

Полученные результаты приведены в таблице 2. Значения расходов определяются в 5 части.

Таблица 2.

Таблица расчета параметров пара в камерах отбора турбины гереющего пара.

p	t	h	s	x	D
МПа	°С	кДж/кг	кДж/(кг К)	кг/c
отб I	2,506	224	2648,05	5,945	0,916	61,6
отб II	1,810	207	2600,10	5,968	0,897	62,7
отб III	1,273	191	2549,94	5,992	0,881	63,7
отб IV	0,628	193	2834,51	6,913	_	84,8
отб V	0,275	131	2708,07	6,989	0,994	65,6
отб VI	0,103	100	2578,62	7,088	0,957	70,9
отб VII	0,031	70	2433,00	7,188	0,917	59,7
гр. пар П1	0,029	68	2415,97	7,178	0,912	59,7
гр. пар П2	0,094	98	2418,41	6,694	0,888	70,9
гр. пар П3	0,254	128	2694,53	6,990	0,990	65,6
гр. пар П4	0,587	158	2823,17	6,919	_	84,8
гр. пар П5	1,201	188	2542,29	5,998	0,878	63,7
гр. пар П6	1,724	205	2594,90	5,975	0,896	62,7
гр. пар П7	2,409	222	2645,40	5,954	0,916	61,6

Нагреваемая среда (основной конденсат и питательная вода) движутся по системе регенерации под напором, создаваемым конденсатными и питательными насосами. Напор, создаваемый питательным насосом, можно определить по формуле

DР_пн=Р₀+DР_пар+DР_пг+DР_пит+DР_ркп+DР_пвд+DР_геод–Р_д,(17)

здесь DР_пн – напор, создаваемый питательным насосом, МПа;

Р₀ – давление пара перед СРК турбины, МПа;

DР_пар – гидравлическое сопротивление паропроводов,

DР_пар = Р₀×(0,03¸0,05);

DР_пг – гидравлическое сопротивление парогенератора по стороне рабочего тела. В качестве приблизительной оценки DР_ПГдля расчета напора питательного насоса можно принять его равным 0,07¸0,09 МПа [3];

DР_пит – гидравлическое сопротивление трубопроводов питательной воды от последнего ПВД до ПГ. DР_пит = 0,2¸0,3 МПа [1, 3];

DР_ркп – сопротивление регулирующего клапана питания, DР_ркп» 1 МПа [3];

DР_пвд – падение давления в системе ПВД. В расчетах тепловых схем можно использовать заводские данные о сопротивлениях ПВД, а также использовать приблизительную оценку этой величины,

DР_пвд» 0,25×n_пвд, МПа;

DР_геод – геодезический напор, определяется разницей в высотах мест установки парогенератора и деаэратора; DР_геод» 0,01DН, МПа ([DН] – м.вод.ст.)

Р_д – давление в деаэраторе, МПа.

Напор конденсатного насоса при одноподъемной схеме установки насосов в тракте основного конденсата определяется формулой

DР_к.н = Р_д + DР_пнд + DР_од + DР_э + DР_о.г +

+ DР_боу + DР_конд + DР_рку+ DР_геод, (18)

где Р_д – давление в деаэраторе, МПа;

DР_пнд – гидравлическое сопротивление всех ПНД. Можно оценить по данным заводов-изготовителей, либо из соотношения DР_пнд» 0,15×n_пнд, МПа;

DР_од – падение давления в вынесенных охладителях дренажей. В расчетах тепловых схем можно примерно оценить по формуле DР_од» 0,05×n_од, МПа;

DР_э – падение давления на охладителях эжекторов (основного и уплотнения).

DР_э» (0,05¸0,07)×n_э, МПа;

DР_о.г – падение давления в охладителе генератора, DР_о.г» 0,1¸0,2 МПа;

DР_боу – гидравлическое сопротивление блочной обессоливающей установки. DР_боу» 0,3¸0,5 МПа;

DР_конд – гидравлическое сопротивление соединительных трубопроводов тракта основного конденсата. DР_конд» 0,1¸0,2 МПа;

DР_рку – падение давления на регулирующем клапане уровня в конденсаторе,

0,2¸0,4 МПа;

DР_геод – геодезический напор, определяется разницей в высотах мест установки деаэратора и конденсатного насоса, МПа. DР_геод» 0,01×DН, МПа ([DН] – м.вод.ст.)

Если предусмотрена установка конденсатных насосов первого и второго подъемов, то для каждого из них составляются свои расчетные уравнения для определения потребного напора. Исходным для расчета напора насоса первого подъема является необходимое давление на всасе насоса второго подъема. Давления в узловых точках тракта основного конденсата определяются по напору конденсатного насоса с учетом гидравлических сопротивлений по водяной стороне ПНД.

Напор дренажных насосов рассчитывают по разности давлений между точками перекачки дренажа с учетом гидравлических сопротивлений трубопроводов.

DР_дн = Р_см + DР_тр + DР_ркр – Р_п_i, (19)

где Р_см – давление в камере смешения дренажа с основным конденсатом, МПа;

DР_тр – гидравлическое сопротивление конденсатопроводов, 0,05 МПа;

DР_ркр – гидравлическое сопротивление регулирующего клапана расхода;

Р_п_i – давление греющего пара в i-ом ПНД, из которого осуществляется слив дренажа, МПа.

Полученные по (19) значения напоров дренажных насосов необходимы для определения повышения энтальпии конденсата в дренажном насосе. Повышение энтальпии воды в насосах (в кДж/кг) определяется по формуле

Dh_нас = DР_нас×`v_нас×10³ / h_нас, (20)

где DР_нас – напор насоса в МПа;

v_нас – средний удельный объем перекачиваемой среды в м³/кг, определяется по температуре и среднему давлению среды в насосе; (v_нас» 0,001 м³/кг)

h_нас – КПД насоса.

(h_пн» 0,8 ¸ 0,82, h_кн»h_дн» 0,76 ¸ 0,78).

Таким образом палучаются

DР_пн= 9,20 МПа

DР_к.н1 =2,52 МПа

DР_к.н2 =2,63 МПа

DР_дн1 =1,28 МПа

DР_дн2 =1,49 Мпа

Повышение энтальпии воды в насосах

Dh_пн = DР_пн×`v_нас×10³ / h_пн = 11,218 кДж/кг

Dh_к.н1 = DР_к.н1×`v_нас×10³ / h_к.н1 =3,229 кДж/кг

Dh_к.н2 = DР_к.н2×`v_нас×10³ / h_к.н2 =3,371 кДж/кг

Dh_дн1 = DР_дн1×`v_нас×10³ / h_дн1 =1,639 кДж/кг

Dh_дн2 = DР_дн2×`v_нас×10³ / h_дн2 =1,929 кДж/кг

ОПРЕЛЕЛЕНИЕ РАСХОДОВ РАБОЧЕГО ТЕЛА В УЗЛОВЫХ ТОЧКАХ ТЕПЛОВОЙ СХЕМЫ

Наминальный расход пара перед ЦВД по [4] состовляет D₀=1761 кг/с. Расход пара на ТУ обазначается D, который направляется на ЦВД и ПП2 поэтому D =D₀+D_ПП.

Потери при движении пара по трубопровадам принимаются следующим образом;

Утечки рабочего тела на II контуре D_УТ=0,005.D

Потерь уплатнения D_УПЛ= 0,012.D

Потерь эжектра D_ЭЖ=0,003.D

Расход рабочего тела в ПГ определяется по вырожению G_ПГ=D+D_УТ+D_УПЛ+D_ЭЖ . поэтому выражению и пречисленным потерям получается: G_ПГ=1,02.D

Продувки в ПГ состовляет G_ПР=0,005.G_ПГ и расход питательной воды определяется как сумма расход в ПГ и продувок

G_ПВ=G_ПГ+G_ПР

G_ПВ= 1,005.G_ПГ

G_ПВ= 1,0251.D

G_ПВ= 1,0251.(D₀+D_ПП)

Расход питательной воды без учета расхода на СПП(ПП2) принимается G'_ПВ=1,0251.D₀ и соответствено G'_ПВ=1805 кг/с

Обозначаем расход пара на выходе из ЦВД «Y» и решаем равнения теплового баланса и материального баланса через «Y».

Расчет процессов в сепараторах-пароперегревателях (СПП)

Сепаратор

Расчет тепловой схемы турбоустановки с турбиной К-1000-60/1500-1 (стр. 5 из 9)

ОПРЕЛЕЛЕНИЕ РАСХОДОВ РАБОЧЕГОТЕЛА В УЗЛОВЫХ ТОЧКАХ ТЕПЛОВОЙ СХЕМЫ

ОПРЕЛЕЛЕНИЕ РАСХОДОВ РАБОЧЕГО ТЕЛА В УЗЛОВЫХ ТОЧКАХ ТЕПЛОВОЙ СХЕМЫ