Электроснабжение текстильного комбината (стр. 12 из 25)
(6.3.78)9. Показатели полных отключений ввода (
).Показатели
для данной ЛРС не определяются, так как на вводе схемы элементов нет, а вышерасположенные элементы относятся к I и II ЛРС, при расчете которых ремонтные показатели уже были учтены. Отсюда, показатели надежности полных отключений ввода ЛРС III ( ) равны показателям надежности из-за аварийных отключений ввода, которыми в данном случае являются показатели ИП 3 и ИП 4 ( 
): 
10. Показатели полных отключений секций шин (
).Так как показатели надежности полных отключений ввода ЛРС III (
) равны показателям надежности ИП 3 и ИП 4 ( 
) соответственно, то показатели полных отключений секций шин равны показателям аварийных отключений секций шин 
соответственно: 
11. Показатели полного отключения ТП (
).Показатели одновременного отказа ИП 3 и 4 секции шин:
(6.3.79) 
(6.3.80)Полное отключение ТП происходит при:
· аварийном отключении 4 секции шин (аварийное отключение ввода или аварийное отключение из-за отказов шин ТП или из-за развития отказов со стороны присоединений) во время ремонта или аварии на 3 секции шин и наоборот;
· аварийном отключении из-за отказов шин ТП или из-за развития отказов со стороны присоединений во время аварии или ремонтных работ на вводе 3 секции шин с учетом отказа АВР (то же для 4 секции шин);
· аварийном отключении 3 или 4 секции шин (аварийном отключении ввода или аварийном отключении из-за отказов шин ТП или из-за развития отказов со стороны присоединений)с учетом ложного срабатывания АВР;
· отказе обоих источников питания.
Учитывая все вышеперечисленное, показатели надежности полного отключения ТП (
) равны: 
(6.3.81) 
(6.3.82)12. Показатели, характеризующие отказы одной, но любой, секции ТП при сохранении напряжения на другой (
): 
(6.3.83) 
(6.3.84)13. Отказы каждой из секций независимо от работоспособности другой (
): 
(6.3.85) 
(6.3.86) 
(6.3.87) 
(6.3.88)14. Отказы любого вида (
): 
(6.3.89) 
(6.3.90)15. Вероятность безотказной работы и коэффициент простоя, характеризующие все вышерассмотренные случаи нарушения электроснабжения определяются по формулам. Так при отключении секции 3 при сохранении питания 4 секции:
(6.3.91) 
(6.3.92)Результаты расчета представлены в таблице 9.
Таблица 9 - Показатели надежности для схемы с выключателями (рис. 5б)
| Разновидности нарушения электроснабжения | Числовой показатель надежности | |||
 |  |  |  | |
| Отключение секции 3(5) при сохранении питания 4(6) секции | 0,192 | 0,464 | 0,825 | 0,01×10-3 |
| Отключение секции 4(6) при сохранении питания 3(5) секции | 0,192 | 0,464 | 0,825 | 0,01×10-3 |
| Отключение одной из секций [3 или 4 (5 или 6)] при сохранении питания другой | 0,384 | 0,464 | 0,681 | 0,02×10-3 |
| Отключение секции 3(5) независимо от сохранения питания 4(6) секции | 0,202 | 0,797 | 0,817 | 0,018×10-3 |
| Отключение секции 4(6) независимо от сохранения питания 3(5) секции | 0,202 | 0,797 | 0,817 | 0,018×10-3 |
| Отключение секций 3 и 4 (5 и 6) одновременно | 0,0095 | 7,499 | 0,991 | 0,008×10-3 |
| Любое нарушение ЭС | 0,394 | 0,631 | 0,674 | 0,028×10-3 |
Таким образом, видно, что вероятность безотказной работы
для схемы с выключателями (рис. 5,б) больше, а коэффициент простоя меньше, чем для схемы с разъединителями на высокой стороне подстанции (рис. 5,а) для всех вышерассмотренных случаев нарушения электроснабжения.Итак, рассчитав параметры надежности рассматриваемых схем, можно определить среднегодовой ожидаемый ущерб от перерывов электроснабжения, входящий в формулу годовых приведенных затрат.
6.4 Среднегодовой ожидаемый ущерб
Как уже отмечалось, среднегодовой ожидаемый ущерб УСГ (руб./год) от нарушения электроснабжения технологических установок определяется с использованием полученных в результате расчета надежности СЭС средних значений параметра потока отказов и времени восстановления электроснабжения для полных и частичных отказов.
Для схемы (рис. 5,а) берут следующие значения среднего параметра потока отказов и времени восстановления электроснабжения для полных и частичных отказов рассматриваемой подстанции соответственно:
из табл. 7. Для данных значений 
и 
по графику зависимости полного ущерба от среднего времени восстановления электроснабжения (рис. 7), находят 
Следовательно, среднегодовой ожидаемый ущерб для схемы (рис. 5,а) по формуле, равен:
Аналогично, для схемы (рис. 5,б):
Из табл. 9. По графику зависимости полного ущерба от среднего времени восстановления электроснабжения (рис. 7):
Следовательно, среднегодовой ожидаемый ущерб для схемы (рис. 5,б) по формуле, равен:
Таким образом, среднегодовой ожидаемый ущерб УСГ от нарушения электроснабжения технологических установок для схемы (рис. 5,б) меньше, чем для схемы (рис. 5,а).
Рис. 7. Зависимость полного ущерба от среднего времени восстановления электроснабжения
6.5 Технико-экономический расчет
Используют ту же методику, что и при определении рационального напряжения питания. Находят приведенные затраты для каждого варианта схем распределительных устройств высшего напряжения (рис 5, а,б).
При определении приведенных затрат на сооружение распределительных устройств высшего напряжения для каждого варианта схем суммирование производится по элементам схем (линиям, трансформаторам и т. д.). Вариант считается оптимальным, если приведенные затраты минимальны. Если какая-либо составляющая этих затрат входит во все сравниваемые варианты (величина постоянная), она может не учитываться, так как на выбор варианта не влияет. В данном случае, не учитывают следующие составляющие: высоковольтные выключатели и разъединители подстанции системы; ВЛЭП, по которой осуществляется питание завода; силовые трансформаторы подстанции. Следовательно, капитальные затраты для схемы (рис 5,а) будет составлять стоимость разъединителей QS5, QS6, а для схемы (рис. 5,б) - стоимость разъединителей QS1 – QS4 и стоимость высоковольтных выключателей Q1 и Q2.