Электроснабжение электрооборудование ремонтно-механического цеха (стр. 3 из 13)

где К_и.ср – средний коэффициент использования группы электроприёмников.

Определяется число эффективных электроприёмников, для каждого электроприёмника, результат заносится в колонку 12:

n_э=F∙(n, m, К_и.ср, Р_н), (4.14)

Определяется коэффициент максимума активной нагрузки для каждого электроприёмника и заносится в колонку 13:

К_м=F∙(К_и.ср, n_э), (4.15)

Определяются: максимальная активная нагрузка, максимальная реактивная нагрузка, максимальная полная нагрузка для каждого электроприёмника и результаты заносятся в колонки 15,16,17:

Р_м=К_м∙ Р_см , (4.16)

Q_м=К'_м∙ Q_см , (4.17)

S_м=

. (4.18)

Определяется ток на РУ для каждого электроприёмника и результат заносится в колонку 18:

, (4.19)

, (4.20)

, (4.21)

, (4.22)

, (4.23)

где U_л – напряжение линейное, В.

Определяются потери в трансформаторе, результат заносятся в колонку 15,16,17:

∆Р_т=0,02 ∙ S_{м (нн)}, кВт, (4.24)

∆Q_т=0,1∙ S_{м (нн)}, квар, (4.25)

∆S_т=

, кВА, (4.26)

Таблица 4 – Сводная ведомость нагрузок на НН без КУ

Параметр	cosφ	tgφ	Рм, кВт	Qм, квар	Sм, кВА
Всего на НН без КУ	0,88	0,55	315,1	144,5	346,6

, . (4.26, 4.27)

4. Компенсация реактивной мощности

Компенсация реактивной мощности, или повышение коэффициента мощности электроустановок промышленных предприятий, имеет большое значение и является частью общей проблемы повышения КПД работы систем электроснабжения и улучшения качества отпускаемой потребителю электроэнергии.

В процессе передачи потребителям активной и реактивной мощности в проводниках системы электроснабжения создаются потери активной мощности.

Из этого следует, что при снижении передаваемой реактивной мощности потеря активной мощности в сети снижается, что достигается применением компенсирующих устройств.

Расчётная формула:

Q_ку=α Р_м∙(tgφ-tgφ_к), (5.1)

где Q_ку – мощность компенсирующего устройства;

α – коэффициент, учитывающий повышение cosφ естественным способом, принимается α=0,9;

tgφ, tgφ_к – коэффициент реактивной мощности до и после компенсации;

Q_ку=28,4 квар,

Компенсирующее устройство не выбирается в виде малой реактивной мощности.

5. Выбор числа и мощности силовых трансформаторов

Силовые трансформаторы являются основным электрическим оборудованием электроэнергетических систем, обеспечивающим передачу и распределение электроэнергии на переменном трёхфазном токе от электрических станций к потребителям.

В справочных данных на трансформаторы приводятся: тип, номинальная мощность, номинальные напряжения обмоток, потери мощности холостого хода и короткого замыкания, напряжения короткого замыкания, ток холостого хода.

Определяется расчётная мощность трансформатора с учётом потерь, но без компенсации реактивной мощности:

S_т>S_р=0,7∙ S_{м (ВН)}, (6.1)

где S_т - потери полной мощности в трансформаторе без КУ, кВА;

S_р – расчётная мощность трансформатора. кВА;

S_р=267,3 кВА.

По результатам расчётов выбираем ближайший больший по мощности стандартный трансформатор.

Мы выбираем масляный двухобмоточный трансформатор общего назначения класса 6 – 10 кВ типа ТМ 400/10/0,4. Схема соединения Υ/Υ_н – 0

Технические данные масляного двухобмоточного трансформатора общего назначения:

Выбираем ТМ-400/10/0,4 [2, с. 08]

Р_н = 400 кВА,

U_вн =10 кВ,

U_нн = 0,4 кВ,

∆Р_хх=0,95 кВт,

∆Р_кз=5,5 кВТ,

U_кз = 4,5%,

I_хх = 2,1%,

где Р_н – мощность номинальная, кВт;

U_вн – напряжение внешней обмотки, кВ;

U_нн – напряжение внутренней обмотки, кВ;

∆Р_хх – потери холостого хода, кВт;

∆Р_кз – потери короткого замыкания. кВт;

U_кз – напряжение короткого замыкания, %;

I_хх – ток холостого хода, %;

, (6.2)

где К_з – коэффициент загрузки трансформатора

К_з=0,95

6. Расчёт токов короткого замыкания

В системах электроснабжения промышленных предприятий могут возникать короткие замыкания, приводящие к резкому увеличению токов. Поэтому всё основное электрооборудование электроснабжения должно быть выбрано с учётом действия таких токов.

Основными причинами короткого замыкания являются нарушения изоляции отдельных частей электроустановок, неправильные действия персонала, перекрытия изоляции из-за перенапряжения в системе. [7, с.352]

Методика расчёта

Определяем ток системы:

, (7.1)

где I_с – ток системы;

I_с=23,1 А. (7.2)

Определяем удельное индуктивное сопротивление:

Х₀=0,4 Ом/км,

Х'_с=Х₀ ∙ L_с,

гдеХ₀ – удельное индуктивное сопротивление, Ом/км;

Х'_с – индуктивное сопротивление, ОМ;

L_с – длина кабельной линии, км;

Х'_с=0,64 Ом.

Определяем удельное активное сопротивление:

, (7.3)

где r₀ – удельное активное сопротивление, Ом/км;

γ – удельная проводимость материала, [1, с.60];

S – сечение проводника, мм²;

r₀=28,5 Ом/км,

R'_с= r₀ ∙ L_с,

R'_с=45,6 Ом.

Сопротивления приводятся к НН:

=73 мОм, (7.4)

=1 мОм, (7.5)

где U_нн и U_вн – напряжение низкое и высокое, кВ.

Выбираем сопротивление для трансформатора:

R_т=5,5 мОм,

Х_т=17,1 мОм,

Z⁽¹⁾_т=195 мОм,

где R_т – активное сопротивление, мОм;

Х_т – индуктивное сопротивление, мОм;

Z⁽¹⁾_т – полное сопротивление, мОм.

Выбираем сопротивления для автоматов, [1, с. 62]:

1SFR_1SF=0,12 мОм, Х_1SF=0,13 мОм, R_1пSF=0,25 мОм,

2SFR_2SF=0,12 мОм, Х_2SF=0,13 мОм, R_2пSF=0,25 мОм,

3SFR_3SF=5,5 мОм, Х_3SF=4,5 мОм, R_3пSF=1,3 мОм.

Выбираем удельное сопротивление кабеля, [1, с. 62]:

КЛ1 r^|₀=0,169 мОм/м,

Х₀=0,78 мОм/м,

т.к. в схеме 3 параллельных кабеля;

,

r₀=0,05 мОм.

R_кл1=r₀ ∙ L_кл1, (7.6)

где L_кл1 – длина линии ЭСН от ШНН до ШМА;

R_кл1=0,1 мОм,

Х_кл1=Х₀ ∙ R_кл1,

Х_кл1=1,5 мОм.

КЛ2 r₀=12,5 мОм/м,

Х₀=0,116 мОм/м,

R_кл2=25 мОм,

Х_кл2=0,232 мОм.

Для шинопровода ШМА:

I_н=1260 А,

r₀=0,034 мОм/м,

Х₀=0,016 мОм/м,

r_оп=0,068 мОм/м,

Х_оп=0,053 мОм/м.

R_ш=r₀ ∙ L_ш, Х_ш=Х₀ ∙ L_ш, (7.7)

где R_ш – удельное сопротивление шинопровода, мОм;

Х_ш – удельное сопротивление шинопровода, мОм;

L_ш – участок ШМА до ответвления, [1, с. 63];

R_ш=0,034 мОм,

Х_ш=0,016 мОм.

Для ступеней распределения, [1, с. 62]:

R_с1=15 мОм, R_с2=20 мОм.

Вычисляются эквивалентные сопротивления на участках между КЗ:

R_э1= R_с+ R_т+ R_1SF+ R_с1=93,6 мОм, (7.8)

Х_э1=Х_с+Х_т+Х_1SF=18,2 мОм, (7.9)

R_э2= R_SF1+ R_ПSF1+ R_кл1+ R_ш+ R_с2=20,5 мОм, (7.10)

Х_э2=Х_SF1+Х _кл1+Х_ш=1,6 мОм, (7.11)

R_э3= R_SF+ R_ПSF+ R_кл2=31,8 мОм, (7.12)

Х_э3=Х_SF+Х _кл2=4,7 мОм, (7.13)

где R_э1, R_э2, R_э3 – активные сопротивления на участках КЗ, мОм;

Х_э1, Х_э2, Х_э3 – индуктивные сопротивления на участках КЗ, мОм.

Вычисляем сопротивления до каждой точки КЗ и заносим в таблицу 5:

R_к1= R_э1=93,6 мОм, (7.14)

Х_к1= Х_э1=18,2 мОм, (7.15)

=95,3 мОм, (7.16)

R_к2= R_э1+ R_э2=114,1 мОм, (7.17)

Х_к2= Х_э1+ Х_э2=19,8 мОм, (7.18)

=115,8 мОм, (7.19)

R_к3= R_к2+ R_э2=145,9 мОм, (7.20)

Х_к3= Х_к2+ Х_э3=24,5 мОм (7.21)

=147,9 мОм (7.22)

где R_к.., Х_к.., Z_к… - сопротивления на каждой точке КЗ, мОм.

мОм, мОм,(7.23)