Модернизация Алматинской ТЭЦ-2 путём изменения водно-химического режима системы подготовки подпиточной воды с целью повышения температуры сетевой воды до 140

b₂– коэффициент учитывающий конструкцию горелок (для вихревых горелок БКЗ–420 b₂=1)

b₃– коэффициент учитывающий вид шлакоудаления (т.к. шлакоудаление твердое , то b₃=1). На котле БКЗ–420–140 отсутствует рециркуляция воздуха, следовательно ε₁–коэффициент рециркуляции, равен нулю. Кроме того нет и подачи части воздуха помимо основных горелок, т.е. ε₂=1–коэффициент характеризующий снижение выбросов оксидов азота при двухступенчатом сжигании топлива.

7.4.4 Выбросы диоксида азота рассчитываются по формуле

М_{NO 2}=0,8*М_{NO x}=0,8*487,332=389,86 г/с

М_NO=0,13*М_{NO x}=0,13*487,332=63,35 г/с

7.4.5 Количество выбросов оксидов ванадия

Выбросы происходят только при растопке котла для поддержания постоянства величины факела. Для растопки 1-го котла предусмотрены 6 механических мазутных форсунок, производительностью по 0,8 т/ч.

В=6*0,8=0,48 т/ч=1333 г/с

Мазут используемый на ТЭЦ–2 Шымкентского и Атырауского нефтеперегонных заводов – S_P= 2 %.

содержание оксидов ванадия в жидком топливе в пересчёте на V₂O₅г/т.

h_ОС – коэффициент оседания V₂O₅на поверхностях КА, причём котлы у нас с промежуточным перегревом,

h_ОС– доля твёрдых частиц продуктов сгорания мазута улавливаемых в устройствах для очистки газов мазутных котлов»0.

7.4.6 Определение минимальной высоты трубы

где М=М_{SO 2}+5.88*389.86=4268.057 г/с

А=200 – коэффициент зависящий от температурной стратификации атмосферы из.

V_Г= 1248 м³/с – объём дымовых газов на АТЭЦ–2 (из годового отчета по станции) при расходе топлива на один котёл В=72 т/ч.

Объем дымовых газов на одну трубу:

F = 2 – коэффициент скорости оседания вредных веществ в атмосферном воздухе, при среднем эксплуатационном коэффициенте очистки выбросов не менее 90 %.

Т=Т_УХ–Т_ЛЕТ^{СР.МАКС}=99,7 ⁰С – разность температур выбрасываемых из котла газов и средней максимальной температуры наружного воздуха наиболее жаркого месяца года в 13.00 часов дня (принимается по СНиП 2.01.01.- 82 «Строительная климатология и геофизика ».

h = 1 – безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рельефа местности, в данном случае ровная и слабопересечённая местность.

С_Ф–фоновая концентрация вредных веществ, характеризующая загрязнение атмосферы, создаваемое другими источниками. (принимаем в виду отсутствия данных).

При принятой ориентировочно высоте трубы определяются безразмерные коэффициенты m и n, учитывающие условия выхода дымовых газов из трубы. Значение коэффициентов m и n определяются в зависимости от параметров:

Откуда :

при n_m>2 n=1.

ПДК С_SO2=0.5мг/м³ из

Диаметр устья дымовой трубы:

W₀=35 м/с–скорость выхода дымовых газов.

7.4.7 Расчёт максимальной концентрации вредных веществ

В связи с пролётом самолётов над АТЭЦ–2 на низкой высоте, высота дымовых труб занижена. Действительная высота дымовых труб 129 м.

От этой производной начнём определение максимальных концентраций вредных веществ.

Величина максимальной приземной концентрации вредных веществ:

Отсюда видно, что величина концентрации при высоте трубы 129 м превышает допустимые.

7.4.8 Определение расстояния от дымовой трубы, на котором достигается максимальное значение концентрации вредных веществ

c_m=d*

7.4.9 Определение концентрации вредных веществ в атмосфере по оси факела выброса на различных расстояниях от дымовой трубы

При опасной скорости ветра U_mприземная концентрация вредных веществ C_i (мг/м³) на различных расстояниях c (м) от источника выброса определяется по формуле:

C_i=S_i*C_M

где S_i–безразмерный коэффициент, определяемый в зависимости от отношения

и коэффициента F по формулам:

S₁=

При c=1000 м, и

S₁=

При c=3000 м, и

S₁=

При c=5000 м, и

=2,228, S₁=0,687

При c=7000 м, и

=3,119, S₁=0,499

При c=10000 м, и

=4,455, S₁=0,316

При c=2244,407м, и

=1, S₁=1

По результатам расчётов составим сводную таблицу 7.4.9:

С_i, мг/м³	Х_i , м
С_i, мг/м³	1000	2244,407	3000	5000	7000	10000
C_{SO 2 +NO 2}	1,069	1,78	1,632	1,223	0,888	0,562
C_ЗОЛ(ТВ)	0,389	0,647	0,593	0,444	0,323	0,204
C_{SO 2}	0,496	0,825	0,756	0,567	0,412	0,2607
C_{NO x}	0,123	0,204	0,187	0,140	0,102	0,064

На основании данной таблицы построим графики:

7.5 Определение границ санитарной защитной зоны

где L₀ (м) – расчётный размер участка местности в данном направлении, где концентрация вредных веществ ( с учётом фоновой концентрации от других источников ) превышает ПДК .

P (%) – среднегодовая повторяемость направления ветров рассматриваемого румба.

P₀ (%) - повторяемость направления ветров одного румба при годовой розе ветров.

l₀(м) – размер С З З установленный в санитарных нормах проектирования промышленных предприятий .

Среднегодовая роза ветров характеризуемая значениями Р для разных румбов принимается по данным методических указаний «Основы экологии»:

Характеристики	Направления ветров
Характеристики	С	СВ	В	ЮВ	Ю	ЮЗ	З	СЗ
Повторяемость направлений Р (%)	9	12	7	23	16	20	7	6
Повторяемость напр.ветровОдного направления румбаИли круговой розе ветровР₀ (%)	12,5
Отношение Р/Р₀	0,72	0,96	0,56	1,84	1,28	1,6	0,56	0,48
Величина С З З L₀ ,м	1000
l = L₀ *P/Р₀ ,м	720	960	560	1840	1280	1600	560	480

По данным таблицы строим план санитарно-защитной зоны

7.6 Мероприятия по охране подземных вод от загрязнения

Система тех водоснабжения, химобработки воды и хозбытовые воды выполнены в закрытом исполнении, преимущественно в стальных трубах. Система герметизации водоводов и коллекторов не допускает утечек, а, следовательно, и загрязнение грунтовых и поверхностных вод.

Система и сооружения гидрозолоудаления выполнены в соответствии со СНиП 2.01.28-85 "полигоны по обезвреживанию и захоронению промышленных отходов".

Выход золошлаклвых отходов составляет 1800 тонн в год.

Для складирования золошлаков с первой очередью строительства был построен золоотвал емкостью 9,5 млн м³на расстоянии 1 км от ТЭЦ. В 1998 году была построена 2 секция золоотвала.

Существующий золоотвал овражного типа имеет систему защиты грунтовых вод от загрязнения. В качестве противофильтрационной защиты золоотвал имеет противофильтрационный экран по всей площади ложа и откосов.

Экран выполнен из уплотненного суглинка толщиной 1 м. Имеющаяся на действующим золоотвале противофильтрационная защита, обеспечивает защиту природных вод от загрязнения.

7.7 Расчет золоулавливающей установки с трубой Вентури

Электростанция оснащена восемью котлами производительностью номинальной (по пару) 420 т/ч. Гидравлическое сопротивление золоулавливающей установки не должно превышать 130 кгс/м². По санитарным нормам степень очистки дымовых газов от золы для установок данного типа, должна быть не ниже 97%.

1. Расход дымовых газов (при t¢_г = 140 ⁰С) и номинальной нагрузке котла составляющей V_г=642,2*10³ м³/ч.