Проектирование отопительно-производственной котельной сельскохозяйственного назначения (стр. 4 из 5)

- общая жескость исходной воды, мг∙экв/ м³ ( рекомендация на стр. 133/1/)

- обменная способность катионита, г∙ экв/ м³ (для сульфоугля Е=280…300, г∙ экв/ м³);

(30)

-расход исходной воды, м³/ч(для паровой котельной )

Расчетная площадь поперечного сечения одного фильтра:

(31)

h- высота загрузки катиона в фильтре, равная 2…3м

n- число рабочих фильтров(1…3)

По таблице 4.3 стр.134/1/подбираем фильтры с площадью поперечного сечения с запасом в сторону увеличенияА=0,39 м²

Далее определяем фактический межрегенерационный период

(ч) и число регенераций каждого фильтра в сутки :

Число регенераций в сутки по всем фильтрам:

Для регенерации натрий- катионитовых фильтров используют раствор поваренной соли NaCl(6…8%).

Расход соли (кг) на одну регенерацию фильтра:

(32)

а- уднельный расход поваренной соли равный 200г/(г∙экв.).

Суточный расход соли по всем фильтрам:

8. Расчет тепловой схемы паровой котельной

Один из возможных вариантов принципиальной тепловой схемы котельной, работающей на открытые тепловые сети, представлен на рис. 4.

Вырабатываемый в котле К пар используется для подогрева сетевой воды в подогревателе ПС (Д_пс). Конденсат этого пара через охладитель конденсата ОК подается в деаэратор питательной воды ДР 1. В этот же деаэратор поступает конденсат греющего пара подогревателя сырой воды ПСВ и подогревателя химочищенной воды ПХВ, а также добавка химочищенной воды m_хов и отсепарировавшийся пар из расширителя непрерывной продувки СНП. Небольшой расход пара

необходимый для подогрева этих потоков до 102...104 °С, подается в деаэратор Др1 через редукционную установку РУ. Подпитка тепловой сети осуществляется деаэрированной водой, подаваемой насосом сырой воды НСВ через ПСВ, химводочистку ХВО, охладитель деаэрированной воды ОДВ в деаэратор ДР2 и оттуда подпиточным насосом НП_од подпиточным насосом в обратную магистраль перед сетевым насосом НС. Некоторое количество редуцированного пара используется на нагрев подпиточной воды в деаэраторе ДР2 ( ), на технологические нужды (D_т), на паровое отопление ( )и на собственные нужды (D_сн).

В задачу расчета тепловой схемы паровой котельной входит определение расходов, температур и давлений теплоносителей (пара и воды) по их потокам в пределах установки, а также суммарной паропроизводительности котельной.

D_o = D_т +

D_сн + + + D_псв + D_пхв + D_сп. (33)

Расход пара на технологические нужды:

Dт =

(34)

где

- тепловая мощность, отпускаемая технологическим потребителям, кВт;

- энтальпия пара, кДж/кг (определяется по давлению и по температуре для перегретого пара или же по давлению (температуре) насыщения и по степени сухости пара).

D_т =

Расход пара на отопление производственных помещений, если отопление паровое:

(35)

где

- тепловая мощность, идущая на отопление производственных помещений, кВт;

- тепловая мощность, идущая на вентиляцию производственных помещений, кВт;

- энтальпия возвращаемого конденсата ( = 4,19×t_к, где t_к=70 °С).

Расход пара на собственные нужды принимается

Dсн=0,050× Dотп

(36)

Расход пара на деаэрацию потока подпиточной воды

определяется из уравнения теплового баланса деаэратора ДР2:

(mпод. - )×с× + ×ho = mпод.×c×tд,

(25)

где

- температура воды на входе в деаэратор ДР2, ( =80...85 °С);

t_д - температура деаэрированной воды, равная температуре насыщенного пара в деаэраторе при р_д=0,12 МПа, определяем t_д=105 ⁰С;

h_o - энтальпия пара, вырабатываемого котлом, кДж/кг, при р=0,2 МПа h₀=2600 кДж/кг (по h, d- диаграмме).

=

(26)

Определяем тепловую мощность, передаваемой по тепловой сети:

Ф_сет=∑Ф_к^р-∑Ф_с.н., (27)

где: ∑ Ф_к^р - расчетная тепловая мощность котельной, (Вт);

∑Ф_с.н - тепловая мощность, потребляемая на собственные нужды, Вт. Предварительно принимается до 3% от общей тепловой мощности котельной установки.

Ф_с.н.=0,03×Ф_к^р =0,03×6478149,8=194344,5 Вт;

Ф_сет =6478149,8-194344,5 =6283805,3 Вт.

Расход воды в подающей сети:

, (28)

где: t_п - температура прямой сетевой воды на выходе из котла, °С;

t₀ - температура обратной сетевой воды на входе в котел, ⁰С;

Температуры t_п и t₀ определяем по температурному графику (лист А1).

m_п=6283805,3 /4,19×(150-70)=18,74 кг/с.

Расход подпиточной воды при закрытом режиме тепловой сети:

m_под=(0,01...0,03)×m_п (29)

m_под =(0,01 ...0,03)×18,74 =0,1874...0,5622 кг/с, принимаем m_под=0,3 кг/с.

Расход воды в обратной тепловой сети:

m_о= m_п- m_под, (30)

m_о=18,74-0,3=18,44 кг/с.

По формуле (26) определяем

:

Расход пара для подогрева сырой воды D_псв. до температуры 25...30 °С перед химводочисткой определяется из уравнения теплового баланса ПСВ:

Dпсв. =

(31)

где t_х - температура исходной воды (зимой 5 °С, летом 15 °С);

h_к - энтальпия конденсата при р_к=0,12 МПа, h_к=t_д×с=105×4,19=439,95 кДж/кг;

h_п - к.п.д. подогревателя (0,95...0,98).

D_п.с.в. =0,3×4,19×(30-5)/(2600-439,95)×0,96=0,015 кг/с.Температура подпиточной воды определяется из уравнения теплового баланса охладителя деаэрированной воды ОДВ:

Отсюда: