Релейная защита и автоматика СЭС (стр. 7 из 7)
Максимальная кратность тока:
Допустимое значение предельной кратности
при определённом значении 
Ом. Коэффициент 
, отсюда погрешность f=45% ([13] рис.П6.2).Коэффициент чувствительности отсечки при двухфазном КЗ в точке К-3:
Чувствительность обеспечивается при реальной погрешности. Таким образом, отсечку можно считать основной защитой магистрального участка, такая схема защиты может быть использована при заданных условиях.
5.5.4 Расчет токовой защиты от однофазных замыканий на землю в обмотке или на выводах трансформатора, а так же питающей линии 6 кВ
Емкостный ток линии определяется как:
А.Первичный ток срабатывания защиты, выполненной на реле типа РТЗ-51, выбирается из условия несрабатывания защиты от броска собственного емкостного тока линий при внешнем перемежающемся замыкании на землю:
А,где: ko=1.2 – коэффициент отстройки;
kб=2.5 – коэффициент, учитывающий бросок собственного емкостного тока.
Чувствительность защиты:
.5.5.5 Расчет специальной токовой защиты нулевой последовательности на стороне НН трансформаторов Т4 и Т5
Ток срабатывания специальной токовой защиты нулевой последовательности от КЗ на землю на стороне НН трансформаторов Т4 и Т5 выбирается из условия отстройки токов небаланса в нулевом проводе, куда включен трансформатор тока с реле KAZ (рис.4):
А,где: kо=1.5 – коэффициент отстройки;
Iнб=0.75ּIном.Т4=0.75ּ14.663=10.997 А – допустимое значение тока небаланса по ГОСТ 11677-85 [8].
5.6 Расчет уставок АВР на секционном выключателе QB2
Расчет тока срабатывания МТЗ.
По условию согласования с наиболее грубой МТЗ на выключателе Q14 магистрального участка
А,где: kн.с.=1.5 – для реле типа РТВ.
По условию обеспечения несрабатывания МТЗ при восстановлении питания после безтоковой паузы:
где: ko=1.2...1.4 для реле типа РТВ.
Ближайшая уставка для реле РТВ равна 10А (при
), таким образом, 
А. Коэффициенты чувствительности при КЗ в точках К-2 и К-4 больше требуемых, например для точки К-3: 
С учётом редкого режима работы через QB2 уставка по времени МТЗ-3 может быть принята
с.5.7 Расчет защиты линии W3
Предусматривается установка защиты с реле тока косвенного действия типа РТ-81/1 с использованием постоянного оперативного тока.
5.7.1 Расчет уставок МТЗ на выключателе Q3
Производится согласование по чувствительности с МТЗ на секционном выключателе QB2 согласно условию 7.6 [12]:
А.По условию несрабатывания МТЗ, при действии АВР на QB2 после повреждения линии W4 ток срабатывания МТЗ равен:
где: k0 = 1.1…1.2 и kв=0.8 для реле РТ-80.
Производится согласование с токовой отсечкой ЭД М3 при включенном секционном выключателе QB2:
При этом наибольший ток нагрузки учитывается, если остаточное напряжение на шинах РП оказывается не ниже 0.8Uном
где:
МВА – полная мощность КЗ в точке К-2.При
ближайшая уставка на реле РТ-80 равна 9 А, таким образом 
А.Проверяем чувствительность защиты в основной зоне в точке К-2:
Проверяем чувствительность защиты в резервной зоне в точке К-3:
.Время срабатывания:
tc.з.Q3= tc.з.QB2+Δt=0.7+0.6=1.3 c.
В данном случае селективная мгновенная отсечка, отстроенная от максимального тока КЗ в точке К-2, не проходит по чувствительности при КЗ в точке К-1 (в начале линии W3), поэтому следует выполнить неселективную отсечку в сочетании с АВР на QB1.
Ток срабатывания отсечки равен:
где: kост = 1.0, если принять Uост = 0.5.
При токе срабатывания реле отсечки:
А,кратность отсечки равна 44.1/9 = 4.9, что выполнимо на реле РТ-81/1(диапазон от 2 до 8).
Вывод
1. Выбранная коммутационная и защитная аппаратура обеспечивает термическую и электродинамическую стойкость электрооборудования и силовых кабелей при возникновении токов КЗ.
2. Зависимые времятоковые характеристики защитных устройств на смежных элементах сети хорошо согласуются между собой по условию селективности и обеспечивают достаточное быстродействие при близких КЗ. Чувствительность релейной защиты внутризаводского электроснабжения удовлетворяет требованию ПУЭ.
3. Принятые технические решения отвечают требованиям действующих директивных материалов, стандартов и правил устройства электроустановок.
Список литературы
1. ПУЭ: Минэнерго СССР.- М.: Энергоатомиздат, 1986 г. - 648 с.
2. Справочник по проектированию электроэнергетических систем: Под ред. Рокотяна С.С. и Шапиро И.М. - М.: Энергоатомиздат, 1985 г. - 352 с.
3. Рожкова Л.Д., Козулин В.С. Электрооборудование станций и подстанций. - М.: Энергоатомиздат, 1987 г. - 648 с.
4. Справочник по электрическим установкам высокого напряжения: Под ред. И.А. Баумштейна, С.А. Бажанова. - М.: Энергоиздат, 1989 г. - 768 с.
5. А.А. Федоров, Л.Е. Старкова. Учебное пособие для курсового дипломного проектирования. - М.: Энергоатомиздат, 1987 г. - 368 с.
6. Неклепаев Б.Н., Крючков Н.П. Электрическая часть электростанций и подстанций. -М.: Энергоатомиздат, 1989 г. - 608 с.
7. Справочник по электроснабжению промышленных предприятий. / А.С. Овчаренко и др. Киев: Технiка, 1985 г. - 279 с.
8. Шабад М.А. Расчёты релейной защиты и автоматики распределительных сетей. - Л.: Энергоатомиздат, 1985 г. - 296 с.
9. Беляев А.В. Выбор аппаратуры, защит и кабелей в сетях 0,4 кВ. - Л.: Энергоатомиздат, 1988 г. - 176 с.
10. Голоднов Ю.М. Самозапуск электродвигателей. - М.: Энергоатомиздат, 1985 г. - 136 с.
11. Сборник директивных материалов по эксплуатации энергосистем (электрическая часть). - М.: Энергоиздат, 1981 г. - 632 с.
12. Скрипко В. К. Выбор электрооборудования и релейной защиты внутризаводского электроснабжения промышленных предприятий: Учебное пособие. – Омск: ОмГТУ, 2000 г. – 80 с.
13. Скрипко В. К. Релейная защита и автоматика систем электроснабжения промышленных предприятий: Методические указания к курсовой работе. – Омск: ОмГТУ, 1994 г. – 32 с.