Выбираем размеры пакетов стали провода при d =0,125 м. Чтобы получить полное сечение стержня и ярма, необходимо данные таблицы [1] умножить на два, т.к данные даны для одного сектора, т.е. половины круга заполнения сечения стержня и ярма.
a×b =120×18; 105×16; 95×6; 85×6; 65×7; 40×6; D = 0,125 м; nc = 6; aя= 65 мм; сечение стержня = 112,3 см2; сечение ярма = 115,3 см2; объем угла = 1,157 дм3
Определяем высоту окна, см:
где
- высота обмотки ВН; - расстояние от обмотки до ярма сверху (равно значению , определенному ранее по справочным данным); - расстояние от обмотки до ярма снизу (равно значению , определенному ранее, плюс прессующее кольцо на 45 мм).Принимаем
= 57 см.Активное сечение стержня и ярма определяется по формуле:
(5.3)где
- фактическое сечение стержня и ярма = 0,01123 м2, = 0,01153 м2.5.2 Определение масс активной стали
Масса стали одного угла при многоступенчатой форме сечения определяется по формуле:
(5.4)где
- объем угла, дм3; - плотность электротехнической стали, для холоднокатаной стали принимается = 7,65 кг/дм3.Масса стержней определяется по следующей формуле:
(5.5)где - число стержней магнитной системы;
- площадь поперечного сечения стержня, см2; - высота окна, см; - высота ярма, см, равная ширине наибольшего листа ярма.Масса ярм трехстержневого магнитопровода равна:
(5.6)Масса стали трехстержневого магнитопровода равна:
(5.7)6 ПОТЕРИ И ТОК ХОЛОСТОГО ХОДА
Для определения потерь в стали магнитной системы необходимо уточнить магнитную индукцию стержня и ярма:
(6.1)Среднее значение индукции в углах возьмем равным индукции в стержне
= 1,55, Тл.По справочным данным [1] находим значения удельных потерь и коэффициенты увеличения потерь для углов с прямыми и косыми стыками.
Определим потери холостого хода:
(6.2)где
и - число углов прямыми и косыми стыками соответственно; - коэффициент, учитывающий добавочные потери в магнитной системе, который в случае отжига листов можно принять равным 1,1. Коэффициент увеличения потерь в углах определяется по среднему значению индукции в угле.или при допустимых потерях
= 660 Вт составляетСредняя индукция в косом стыке:
(6.3)По справочным данным [2] находим значения удельных намагничивающих мощностей стержней, ярм, прямого и косого стыков, а также коэффициентов увеличения намагничивающей мощности для углов с прямыми и косыми стыками:
Полная намагничивающая мощность, В·А:
(6.4)Относительное значение тока холостого хода, %:
(6.5)что отличается от допустимого
наОтносительное значение активной составляющей тока ХХ, %:
(6.6)Относительное значение реактивной составляющей тока ХХ, %:
(6.7)Рассчитаем коэффициент полезного действия при номинальной нагрузке. Примем
, что допустимо,7 СРАВНЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ РАСЧЕТА С ПАСПОРТНЫМИ ДАННЫМИ
Сравнение расчетных параметров с паспортными данными трансформатора приведено в табл. 7.1.
Таблица 7.1 - Сравнение расчетных параметров с паспортными данными трансформатора
Параметры | Паспортные данные | Расчетные параметры |
Uк, % | 6,5 | 6,44 |
i0, % | 2,4 | 2,37 |
Pxx, кВт | 0,66 | 0,634 |
Pкз, кВт | 2,65 | 2,672 |
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В данной работе был проведен расчет трехфазного двухобмоточного масляного силового трансформатора. Были определены главные размеры трансформатора, основные электрические величины, параметры холостого хода и короткого замыкания, рассчитаны обмотки высшего и низшего напряжения.
В результате проведенного расчета были получены величины, близкие к паспортным данным рассчитываемого трансформатора.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1 Тихомиров П.М. Расчет трансформаторов: Учеб. пособие для вузов.- 5-е изд., перераб. и доп. – М.: Энергоатомиздат, 1986.- 528с.: ил.
2 Гончарук А.И. Расчет и конструирование трансформаторов: Учебник для техникумов.- М.: Энергоатомиздат, 1990.-256с.
3 Кацман М.М. Электрические машины и трансформаторы. Ч.1. Машины постоянного тока и трансформаторы. Учебник для техникумов. Изд. 4-е, доп. и перераб. М.: Высшая школа, 1976.-216с.: ил.
4 Шпиганович А.Н., Захаров К.Д., Бош В.И. Расчет электрической части силовых трансформаторов подстанций горно- металлургических предприятий: Учебное пособие.- Липецк: ЛГТУ, 2005. – 220с.: с ил.