Число полюсов принимаем
=2Полюсное деление
(3,14× 0,073)/2=0,115 м.Действительная ширина полюсного наконечника
=0,72×0,115=0,083 м.Расчетная ширина полюсного наконечника (полюсной дуги) малых машин вследствие насыщении тонких полюсных наконечников на 2-3% больше длины действительной полюсной дуги
=1,025∙0,72×0,115=0,085 м.3.2 Выбор обмотки якоря
Ток параллельной ветви
2,21/2= 1,1 А.При двухполюсном исполнении применяется простая петлевая обмотка, при четырёхполюсном-простая волновая. Выбираем простую петлевую обмотку с числом параллельных ветвей, равным числу полюсов (это свойство простой петлевой обмотки)
=2Предварительное общее число эффективных проводников по (10.4) [2]
( × 0,073×12000)/ 1,1=2 501.Выбор числа пазов якоря (по опыту построенных электродвигателей малой мощности) производится по следующему приближенному соотношению:
=(3…4)∙102 0,073 =(22…29)Принимаем число пазов якоря:
=26 ( × 0,073)/26= 0,0088 м.Число эффективных проводников в пазу
принимаем
=96 тогда 96×26=2496.Выбираем паз полузакрытой трапецеидальной формы с параллельными сторонами зубца.
Число коллекторных пластин К для различных значений числа секционных сторон в пазу
выбираем, сравнивая варианты:№ п/п | К= Z | |||
26 | 48 | 16,92 | ||
2 | 52 | 24 | 8,46 | |
3 | 78 | 16 | 5,64 |
Поскольку
должно быть в пределах, не превышающих 15-16 В, принимаем вариант 2: =2, обеспечивающий обмотку с целым числом витков в секции 24. Тогда число коллекторных пластин К=52, число эффективных проводников =2×52×24=2496 число эффективных проводников в пазу =2496/26=96, число секций в обмотке якоря 2496/(2×24)=52.Уточняем линейную нагрузку:
(2496× 1,1)/(
× 0,073)=11978 А/м.Корректируем длину якоря:
0,044×12000/11978= 0,044 м.Принимаем
= 0,044 м.Тогда
0,044/ 0,073= 0,60.Предварительное значение ЭДС для продолжительного режима работы при параллельном возбуждении
=454,5/ 2,21=206 В,Предварительное значение магнитного потока на полюс
60×206∙2/(2×2496×3000)= 0,00165 Вб.Сечение воздушного зазора, табл. 10.17 [2],
=0,085×0,044= 0,00374 м2.Индукция в воздушном зазоре, табл. 10.16 [2],
0,00165/ 0,00374= 0,44 Тл.Наружный диаметр коллектора
(0,5¸0,9)× 0,073=(0,037¸0,066) м.Принимаем:
= 0,04 м.Окружная скорость коллектора
( ×0,04×3000)/60=6,28 м/с.Коллекторное деление
×0,04/52= 0,00242 м.Полный ток паза
1,1×96=105,6 А.Окружная скорость якоря
( × 0,073×3000)/60=11,5 м/с.Предварительное значение плотности тока в обмотке якоря принимаем 11000000 A/м2.
Предварительное сечение эффективного провода по (10.9) [2]
1,1/11000000= 0,000000100 м2.Принимаем по табл. П3.1 [] проводник марки ПСД: по ГОСТ диаметр голого провода dг=0,000355 м; диаметр изолированного провода
= 0,000395 м; сечение элементарного проводника = 0,000000099 ; число элементарных проводников = 1 ,тогда сечение эффективного проводника
1∙0,000000099=0,000000099 м2.Уточняем значение плотности тока в обмотке якоря
= 1,1/0,000000099=11111111 A/м23.3 Расчет геометрии зубцовой зоны
Высота паза якоря (согласно опыту построенных машин) составляет
=(0,24…0,35)∙ 0,073 =(0,018…0,026)Принимаем
0,020 м.Ширина зубца по (10.11) [2].
Частота перемагничивания стали зубцов
=(2/2)∙3000/60=50 Гц.Допустимое значение индукции в стали зубца (по технологическим условиям принимается в пределах 1,3…1,5 Тл), принимаем для уменьшения потерь в стали якоря при частоте перемагничивания
50 Гц 1,3 Тл.0,44× 0,0088/1,3/∙0,95= 0,0031 м,
Размеры паза в штампе принимаем согласно стр. 293 [1].
Принимаем ширину шлица паза (табл.8.14)
0,002 м;высоту шлица паза (cм. рис.3.1)
0,0005 м.Принимаем толщину клина
0,0005 м.Исходя из условия паралельности граней, находим:
b2=(pD-2hп)/Z1-bz1=3,14×( 0,073-2×0,02)/26)- 0,0031 = 0,0009 м = 0,9 мм;
b1=p (D-2hш1 -2hк)/ Z1-bz1=3,14( 0,073-2×0,0005-2∙0,0005)/ 26-
- 0,0031 = 0,0055м =5,5 мм;
по (8.44)- (8-45) [1] (
=300)hпк=hп-hш1- hк=0,02-0,0005-0,0005 = 0,0190 м =19 мм.
Рис.3.2. Паз якоря
Согласно табл. 8.12. [1] припуск по ширине паза на сборку:
0,0001 м. припуск по высоте паза на сборку 0,0001 м.Размеры паза в свету по (8.42) [1] с учетом припусков на сборку = 0,0055-0,0001=0,0054 м=5,4 мм;