Смекни!
smekni.com

Электродвигатель постоянного тока мощностью 400 Вт для бытовой техники (стр. 5 из 9)

3.10 Индукция в расчетных сечениях магнитной цепи

Индукция в воздушном зазоре, табл. 10.16 [2],

0,00165/ 0,00374= 0,44 Тл.

Расчетная индукция в сечении зубцов якоря, табл. 10.16 [2],

0,00165/ 0,001213= 1,360Тл.

Индукция в зубцах якоря принимается до 1,3…1,5 Т.

Индукция в спинке якоря, табл. 10.16 [2],

0,00165/(2× 0,000651)= 1,27 Тл.

Максимальная индукция допускается до 1,3…1,5 Т.

Индукция в сердечнике главного полюса, табл. 10.16 [2],

1,1× 0,00165/ 0,00150=1,21 Тл.

Индукция в сердечнике главного полюса в машинах для продолжительного режима работы допускается до 1,0…1,5 Т.

Индукция в станине, табл. 10.16 [2],


1,1× 0,00165/(2× 0,000796)= 1,14 Тл.

Индукция в станине в машинах для продолжительного режима работы допускается в пределах до 1,0…1,4 Т.

3.11 Магнитные напряжения отдельных участков магнитной цепи

Магнитное напряжение воздушного зазора на два полюса

0,8× 0,44× 0,000878∙106= 309,1 А.

Коэффициент вытеснения потока

0,0088×0,044/( 0,0031×0,042)= 2,97.

Магнитное напряжение ярма якоря Hj для стали 2013 определяется по основной кривой намагничивания табл. П.1.5 [2] , значения которой введены в программу для автоматического определения

,

196×0,023=4,5 А.

Магнитное напряжение зубцов якоря определяется для стали 2013 с учетом ответвления магнитного потока в паз. Если индукция в каком либо сечении зубца окажется более 1,8 Т, то необходимо учесть отвлетвление части потока зубцового деления в паз. При этом действительная индукция в зубце уменьшается ло сравнению с рассчитанной в п 3.10.2. Методика определения действительной индукции в зубце

изложена в гл.4 [1],согласно которой в табл..3.1 заложена программа расчета
при значениях как больше 1,8 Т, так и меньше 1,8 Т.. Путём подбора значения
в левой колонке табл..3.1 и последующего автоматического пересчёта добиваються равенства значений
в левой и правой колонках табл. 3.2. Значение
в левом столбце используется программой в дальнейших расчетах.

Определяем среднюю ширину паза, п. 8.8 [2]

=( 0,0055+ 0,0009)/2= 0,0032 м.

Коэффициент, определяющий отношение площадей поперечных сечений паза и зубца на половине высоты зубца,

= 0,0032·0,044/( 0,0031·0,044·0,95)= 1,09.

Определяем по (4.32) [2]

Таблица 3.2.

=
= 1,360-1,256∙10-6∙ 268 ∙ 1,09=
1,36 =1,36

По значению

программа вычисляет
по кривой намагничивания для стали 2013, а затем вычисляем МДС

268×0,02= 5,4 А.

Магнитное напряжение сердечника главного полюса (сталь 2013), Hг определяется по табл. П.1.5 аналогично:

148×0,029= 4,29 А.

Магнитное напряжение станины (шихтованная сталь 2013), Hc определяется по табл. П.1.5

132,24×0,1775= 23,5 А.

Суммарная МДС на полюс

309,1+ 5,4+4,5+ 4,29+ 23,5=347 А.

МДС переходного слоя

309,1+ 5,4+4,5=319 А.

Аналогичным образом производим расчет для потоков, отличных от номинального значения (например, 0,5; 0,75; 1,0; 1,4 и т.д.) . Результаты расчета сведены в табл.3.2. В верхней строке таблицы приведены относительные значения потока

, которые мы можем изменять при необходимости. Программа выполняет расчет для тех относительных значений
, которые мы укажем в верхней строке. Магнитное напряжение зубцов якоря в таблице для двух последних значений магнитного потока рассчитывается для стали 2013 с учетом ответвления магнитного потока в паз аналогично п. 3.11.4. Для этого справа рядом с таблицей приведена строка, в которую вставлена программа.

Таблица 3.2 Расчет характеристик намагничивания

№п/п Вели чина Ед.изм. 0,5 0,75 0,9 1 1,4 1,85
Е В 103 154,5 185 206 288 381,1
Фб
Вб
0,083 0,124 0,149 0,165 0,231 0,305
Вб Тл 0,220 0,330 0,396 0,440 0,616 0,814
Fб А 154,6 231,8 278,2 309,1 432,7 571,8
Bz Тл 0,680 1,020 1,224 1,360 1,904 2,516 1,27 1,90 1,68 2,51
Hz А/м 79 118 159 268 196 3060
Fz А 2 2 3 5 4 61
BJ Тл 0,635 0,953 1,143 1,270 1,778 2,350
HJ А/м 74 111 133 196 6208 250000
FJ А 1,7 2,6 3,1 4,5 142,8 5 750,0
Фг х10-2Вб 0,091 0,136 0,164 0,182 0,254 0,336
Вг Тл 0,61 0,91 1,09 1,21 1,69 2,24
А/м 71 106 126 148 3230 162000
Fг А 2,1 3,1 3,7 4,3 93,7 4 698,0
Всп Тл 0,61 0,91 1,09 1,21 1,69 2,24
Fсп А 0 0 0 0 0 0
Bc Тл 0,57 0,86 1,03 1,14 1,25 1,31
Hc А/м 66 100 119 132 180 228
Fc А 12 18 21 23 32 40
Fсум А 172 257 309 346 706 11121
Fперех А 158 236 284 319 580 6383
22 еуд В/об//мин 0,034 0,052 0,062 0,069 0,096 0,127
23 Вб Тл 0,220 0,330 0,396 0,440 0,616 0,814

Строим характеристику холостого хода (намагничивания) – зависимость удельной ЭДС

от суммарной МДС на один полюс
и переходную характеристику – зависимость индукции в воздушном зазоре
от МДС переходного слоя на один полюс
(черт. РР1).

3.12 Расчет обмоток возбуждения

Размагничивающее действие реакции якоря определяем по переходной характеристике (черт. РР1) по методике п.10.5 [2].

При нагрузке под действием поля поперечной реакции якоря

магнитное поле в воздушном зазоре искажается: под одним краем полюса индукция индукция уменьшается, под другим возрастает. При значительной поперечной реакции якоря может произойти опрокидывание поля под одним краем полюса и индукция примет отрицательное значение. Минимальное значение намагничивающей силы под сбегающим краем полюса (для режима двигателя) определится:

=319-11978×0,085/2=-190 A,

Из переходной характеристики определяем (автоматически программой) минимальное значение магнитной индукции в воздушном зазоре под сбегающим краем полюса

=-0,26.

Тому що поле реакції якоря замикається по контуру: зубці якоря, спинка якоря, повітряний зазор, полюсний наконечник, то повітряний зазор вибирають таким, щоб індукція

протягом усієї полюсної дуги не змінювала свого напрямку. Якщо
<0 необхідно збільшити повітряний зазор
у п.3.7.10, а потім повторити розрахунок, починаючи з п.3.7.10.