Сечение проводов и жил кабелей цеховой сети выбираем по нагреву длительным расчетным током. Принимаем марки кабелей АВВГ и ВВГ.
Ток в линиях находим по формуле, А:
.(21)где Sр – нагрузка на кабель, МВ×А.
Во всех случаях для проводника выбранной марки и сечения должно выполняться условие допустимого нагрева его расчетным током
.Коэффициент загрузки линии определяется по формуле:
.(22)Определим нестандартное сечение провода, мм2:
,(23)где jэ – экономическая плотность тока, А/мм2, 1,4.
Результаты расчетов сведем в таблицу 3.
Таблица 3 – Выбор кабелей в цехе
участок | Ip, А | Iдоп, А | L, м | Кз | способ прокладки | марка кабеля | сечение кабеля | |
по нагреву | принято | |||||||
ВРУ-СП-1 | 91,3 | 156,4 | 18,0 | 0,58 | в канале | АВВГ | 50 | 4х95 |
СП-1-7 | 19,0 | 35 | 5,0 | 0,54 | в канале | ВВГ | 1,5 | 4х4 |
СП-1-5(1) | 46,7 | 75 | 12,0 | 0,62 | в трубе | ВВГ | 10 | 4х16 |
СП-1-5(2) | 46,7 | 75 | 16,0 | 0,62 | в трубе | ВВГ | 10 | 4х16 |
СП-1-2(1) | 46,7 | 75 | 37,8 | 0,62 | в трубе | ВВГ | 10 | 4х16 |
СП-1-2(2) | 46,7 | 75 | 25,2 | 0,62 | в трубе | ВВГ | 10 | 4х16 |
СП-1-3 | 10,1 | 15 | 29,0 | 0,68 | в трубе | ВВГ | 1 | 4х1,5 |
ВРУ-СП-2 | 108,2 | 216,2 | 85,4 | 0,5 | в канале | АВВГ | 50 | 4х150 |
СП-2-5(1) | 46,7 | 50 | 18,0 | 0,62 | в трубе | ВВГ | 10 | 4х16 |
СП-2-5(2) | 46,7 | 50 | 10,7 | 0,62 | в трубе | ВВГ | 10 | 4х16 |
СП-2-1 | 115,3 | 156 | 10,0 | 0,74 | в канале | АВВГ | 70 | 4х95 |
СП-2-2(1) | 46,7 | 75 | 22,4 | 0,62 | в трубе | ВВГ | 10 | 4х16 |
СП-2-2(2) | 46,7 | 75 | 36,4 | 0,62 | в трубе | ВВГ | 10 | 4х16 |
СП2-6 | 17,1 | 34 | 10,7 | 0,50 | в трубе | ВВГ | 2,5 | 4х6 |
ВРУ-СП-3 | 171,6 | 216,2 | 23,3 | 0,79 | в канале | АВВГ | 120 | 4х150 |
СП-3-7 | 19,0 | 35 | 8,0 | 0,54 | в канале | ВВГ | 1,5 | 4х4 |
СП-3-1 | 115,3 | 156 | 9,0 | 0,74 | в канале | АВВГ | 70 | 4х95 |
СП-3-5(1) | 46,7 | 75 | 16,8 | 0,62 | в трубе | ВВГ | 10 | 4х16 |
СП-3-5(2) | 46,7 | 75 | 9,0 | 0,62 | в трубе | ВВГ | 10 | 4х16 |
СП-3-5(3) | 46,7 | 75 | 28,0 | 0,62 | в трубе | ВВГ | 10 | 4х16 |
СП-3-3 | 10,1 | 15 | 9,0 | 0,68 | в трубе | ВВГ | 1 | 4х1,5 |
ВРУ-СП-4 | 53,4 | 156 | 66,0 | 0,34 | в канале | АВВГ | 16 | 4х95 |
СП-4-7 | 19,0 | 35 | 8,0 | 0,54 | в канале | ВВГ | 1,5 | 4х4 |
СП4-4 | 70,1 | 75 | 9,3 | 0,62 | в трубе | АВВГ | 35 | 4х35 |
СП4-5 | 46,7 | 75 | 2,8 | 0,62 | в трубе | ВВГ | 10 | 4х16 |
СП4-2(1) | 46,7 | 75 | 16,0 | 0,62 | в трубе | ВВГ | 10 | 4х16 |
СП4-2(1) | 46,7 | 75 | 30,0 | 0,62 | в трубе | ВВГ | 10 | 4х16 |
СП4-2(1) | 46,7 | 75 | 40,6 | 0,62 | в трубе | ВВГ | 10 | 4х16 |
3. Выбор автоматических выключателей
Определим пиковые нагрузки ответвлений к двигателям:
,(24)где Iпуск.дв – пусковой ток двигателя, А;
Iном.дв – номинальный ток двигателя, А;
iп – кратность пускового тока двигателя по отношению к номинальному, 6,5.
При выборе автоматических выключателей необходимо выполнить следующие условия:
1) номинальное напряжение выключателя должно соответствовать номинальному напряжению сети:
,где Uном.в – номинальное напряжение выключателя, В;
Uном.с – номинальное напряжение сети, В.
2) номинальный ток выключателя должен быть равен или превышать расчетный ток ответвления:
,где Iном.в – номинальный ток выключателя, А;
Iр – расчетный ток ответвления, А.
3) номинальный ток расцепителя должен быть равен или превышать расчетный ток ответвления:
4) ток срабатывания электромагнитного расцепителя должен превышать пусковой ток защищаемого двигателя:
,(25)где Iср. э – ток срабатывания электромагнитного расцепителя. А;
Кн.о– коэффициент надежности отстройки электромагнитного расцепителя от пускового тока двигателя, 2,1.
5) ток срабатывания теплового расцепителя должен превышать номинальный ток двигателя:
,(26)
где Iср.т – ток срабатывания теплового расцепителя. А;
Iном.дв – номинальный ток двигателя, А.
Для выключателей питания распределительных щитов помимо условий, изложенных выше, учитываем дополнительные условие – несрабатывание токовой отсечки при полной нагрузке щита и пуске наиболее мощного электродвигателя:
,(27)где Iср. о – ток срабатывания отсечки выключателя, А;
Кн.о– коэффициент надежности отстройки, 1,5.
Результаты расчетов сведем в таблицу 4.
Таблица 4 – Выбор автоматических выключателей в цехе
участок | расчетные данные | автоматический выключатель | |||||
Ip, A | Iпик, А | тип | Iном.в | Iном. рц | Iср. э | Iср. т | |
А | |||||||
ВРУ-СП-1 | 91,3 | 548,0 | ВА88-32 | 100 | 140 | 1300 | 130 |
СП-1-7 | 19,0 | 114,0 | ВА47-29C | 20 | 22,6 | 140 | 29 |
СП-1-5(1) | 46,7 | 280,2 | ВА47-29C | 50 | 56,5 | 350 | 72,5 |
СП-1-5(2) | 46,7 | 280,2 | ВА47-29C | 50 | 56,5 | 350 | 72,5 |
СП-1-2(1) | 46,7 | 280,2 | ВА47-29C | 50 | 56,5 | 350 | 72,5 |
СП-1-2(2) | 46,7 | 280,2 | ВА47-29C | 50 | 56,5 | 350 | 72,5 |
СП-1-3 | 10,1 | 60,6 | ВА47-29C | 10 | 11,3 | 70 | 14,5 |
ВРУ-СП-2 | 108,2 | 757,4 | ВА88-32 | 160 | 168 | 1600 | 208 |
СП-2-5(1) | 46,7 | 280,2 | ВА47-29C | 50 | 56,5 | 350 | 72,5 |
СП-2-5(2) | 46,7 | 280,2 | ВА47-29C | 50 | 56,5 | 350 | 72,5 |
СП-2-1 | 115,3 | 749,5 | ВА88-32 | 100 | 105 | 1000 | 130 |
СП-2-2(1) | 46,7 | 280,2 | ВА47-29C | 50 | 56,5 | 350 | 72,5 |
СП-2-2(2) | 46,7 | 280,2 | ВА47-29C | 50 | 56,5 | 350 | 72,5 |
СП2-6 | 17,1 | 102,6 | ВА47-29C | 25 | 28,25 | 150 | 32,5 |
ВРУ-СП-3 | 171,6 | 1201,2 | ВА88-32 | 160 | 168 | 1600 | 208 |
СП-3-7 | 19,0 | 114,0 | ВА47-29C | 20 | 22,6 | 140 | 29 |
СП-3-1 | 115,3 | 749,5 | ВА88-32 | 100 | 105 | 1000 | 130 |
СП-3-5(1) | 46,7 | 280,2 | ВА47-29C | 50 | 56,5 | 350 | 72,5 |
СП-3-5(2) | 46,7 | 280,2 | ВА47-29C | 50 | 56,5 | 350 | 72,5 |
СП-3-5(3) | 46,7 | 280,2 | ВА47-29C | 50 | 56,5 | 350 | 72,5 |
СП-3-3 | 10,1 | 60,6 | ВА47-29C | 10 | 11,3 | 70 | 14,5 |
ВРУ-СП-4 | 53,4 | 373,8 | ВА88-32 | 100 | 140 | 1000 | 130 |
СП-4-7 | 19,0 | 114,0 | ВА47-29C | 20 | 22,6 | 140 | 29 |
СП4-4 | 70,1 | 455,7 | ВА47-100 D | 50 | 70 | 650 | 72,5 |
СП4-5 | 46,7 | 280,2 | ВА47-29C | 50 | 56,5 | 350 | 72,5 |
СП4-2(1) | 46,7 | 280,2 | ВА47-29C | 50 | 56,5 | 350 | 72,5 |
СП4-2(1) | 46,7 | 280,2 | ВА47-29C | 50 | 56,5 | 350 | 72,5 |
СП4-2(1) | 46,7 | 280,2 | ВА47-29C | 50 | 56,5 | 350 | 72,5 |
ВРУ | 465,5 | 3025,8 | ВА88-40 | 500 | 525 | 5000 | 650 |
4. Определение расчетных электрических нагрузок по методу коэффициента спроса
По методу коэффициента спроса рассчитываются нагрузки всего предприятия. В соответствии с этим методом допускается определять мощности отдельных цехов по средним значениям коэффициента спроса, кВт:
, (28)где Рном – суммарная номинальная активная мощность силовых электроприемников цеха, кВт;
Кс – коэффициент спроса данной группы электроприемников.
Расчетная реактивная мощность при известной величине Рр.н, квар:
квар,(29)где tgφ – коэффициент реактивной мощности, соответствующий заданному cosφ.
Результаты расчета сведем в таблицу 5.
Таблица 5 – Расчетные нагрузки цехов тракторостроительного завода
наименование подразделения | Рном, кВт | Кс | cosφ | tgφ | Pp, кВт | Qp, квар | Sр, кВA | Iвнp, A | Iннp, A |
1 Токарно-механическй цех | 1500 | 0,35 | 0,7 | 1,02 | 525 | 535,6 | 750,0 | 43,3 | 1082,5 |
2 сборочный цех | 2405 | 0,35 | 0,7 | 1,02 | 841,75 | 858,8 | 1202,5 | 69,4 | 1735,7 |
3 Инструмент цех | 130 | 0,35 | 0,7 | 1,02 | 45,5 | 46,4 | 65,0 | 3,8 | 93,8 |
4 Литейный цех | 2180 | 0,7 | 0,8 | 0,75 | 1526 | 1144,5 | 1907,5 | 110,1 | 2753,2 |
5 Кузнечный цех | 1150 | 0,5 | 0,7 | 1,02 | 575 | 586,6 | 821,4 | 47,4 | 1185,6 |
6 Ремонтный цех | 1120 | 0,4 | 0,65 | 1,17 | 448 | 523,8 | 689,2 | 39,8 | 994,8 |
7 Насосная станция (СД) | 2140 | 0,8 | 0,85 | -0,62 | 1712 | -1061,0 | 2014,1 | 116,3 | 2907,1 |
8 Компрессорная станция(СД) | 1100 | 0,8 | 0,85 | -0,62 | 880 | -545,4 | 1035,3 | 59,8 | 1494,3 |
9 Деревообделочный цех | 400 | 0,3 | 0,7 | 1,02 | 120 | 122,4 | 171,4 | 9,9 | 247,4 |
10 электрифиц-ый гараж | 250 | 0,3 | 0,75 | 0,88 | 75 | 66,1 | 100,0 | 5,8 | 144,3 |
11Склад готовой продукции | 180 | 0,4 | 0,8 | 0,75 | 72 | 54,0 | 90,0 | 5,2 | 129,9 |
12 Цех (рассчитываемый) | 491 | - | - | - | 183 | 137,3 | 238,0 | 13,7 | 343,5 |
Итого | 13046 | - | - | - | 7003 | 2469,2 | 7425,9 | 428,7 | 10718,4 |
Расчетная активная мощность приемников освещения цеха также определяется по методу коэффициента спроса, кВт: