де
кДж/кг – теоретичний теплоперепад у регулюючому клапані . кДж/кгТиск пари за регулюючим клапаном складе :
МПа;Визначаємо параметри пари по регенеративних відборах з H-S діаграми в системі регенерації. Всі дані заносимо в таблицю 3.3.1
Таблиця 3.3.1 - Параметри пари по регенеративних відборах .
Номеравідборів | Тиск пари у відборах | Ентальпія пари у відборах ,кДж / кг | Питомі об'єми в номінальному режимі ,м/кг | Питомі об'єми в реальному режимі, м/кг |
1 | 5,14 | 3044 | 0,046 | 0,049 |
2 | 3,67 | 2973 | 0,059 | 0,0685 |
3 | 1,43 | 3293 | 0,2026 | 0,2208 |
4 | 0,559 | 3054 | 0,382 | 0,474 |
5 | 0,33 | 2940 | 0,5952 | 0,7054 |
6 | 0,193 | 2836 | 1,0056 | 1,113 |
7 | 0,108 | 2748 | 1,591 | 1,716 |
8 | 0,0495 | 2624 | 2,892 | 3,324 |
9 | 0,0211 | 2514 | 6,311 | 7,364 |
З урахуванням втрат тиску в ресивері :
Р рес = 2%Тиск перед ЦНТ складе :
Р06/ = Р06 * Ррес = 0,193 *0,98=0,189 МПа;
3.3.3Визначення тиску пари в підігрівниках з урахуванням втрати тиску в трубопроводах пари, що гріє.
Втрати тиску визначають по формулі :
% ;Тиск у підігрівнику визначається по формулі:
МПа;Таблиця 3.3.2 - Тиск пари в підігрівниках.
Номерпідігрівника | Втрати тиску в ТП | Тиск пари в підігрівниках | |
проектні | експлуатаційні | ||
ПВТ 9 | 3 | 2,69 | 5 |
ПВТ 8 | 3 | 2,93 | 3,56 |
ПВТ 7 | 3 | 2,75 | 1,39 |
ПНТ 6 | 6 | 5,89 | 0,526 |
ПНТ 5 | 6 | 5,96 | 0,31 |
ПНТ 4 | 6 | 5,58 | 0,182 |
ПНТ 3 | 6 | 5,44 | 0,102 |
ПНТ 2 | 6 | 5,8 | 0,0466 |
ПНТ 1 | 6 | 5,89 | 0,01099 |
ТУРБОПРІВОД | 10 | 9,17 | 1,29 |
3.3.4 Підігрів живильної води й основного конденсату всистемі регенерації
З літератури [8] визначаємо підігрів живильної води й основного конденсату в кожному підігрівнику системи регенерації.
Підігрів визначається по формулі:
З ; де - температура води після i-того підігрівника; - температура води до i-того підігрівника;Таблиця 3.3.3 - Величина підігріву живильної води й основного конденсату
Номер підігрівника | Величина підігріву в проектному режимі ,З | Величина підігріву в розрахунковому режимі , З |
ПВТ 9 | 29 | 29 |
ПВТ 8 | 43 | 43 |
ПВТ 7 | 28 | 24 |
ПНТ 6 | 20 | 20 |
ПНТ 5 | 15 | 15 |
ПНТ 4 | 26 | 26 |
ПНТ 3 | 22 | 22 |
ПНТ 2 | 25 | 25 |
ПНТ 1 | 24,5 | 12,8 |
3.3.5 Визначення недогріву живильної води й основного конденсату в підігрівниках
Недогрів визначається з формули :
;де,
— нагрівання охолодженої води в конденсаторі. ; де ;Таблиця 3.3.4. - Величини недогріву в підігрівниках
Номер підігрівника | Величина недогріву в проектному режимі ,Ө З | Величина недогріву в експлуатаційному режимі , Ө З |
ПВТ 9 | 3 | 2,67 |
ПВТ 8 | 3 | 2,64 |
ПВТ 7 | 3 | 2,29 |
ПНТ 6 | 1 | 0,87 |
ПНТ 5 | 4 | 3,67 |
ПНТ 4 | 4 | 3,61 |
ПНТ 3 | 4 | 3,63 |
ПНТ 2 | 0 | 0 |
ПНТ 1 | 5 | 2,38 |
3.3.6 Відомості балансу по витраті пари й потужності
Частки відборів пари залишаються незмінними, і рівні як і в розрахунку проектної схеми в пункті 3.1 за винятком часток відборів під номерами 3 , 6 , і 9 . Також у виді малої зміни режиму роботи блоку незначно змінюються й частки мережних відборів , тому їх приймаємо незмінними з розрахунку проектної схеми .
Тоді:
= = = = = = = = =0,1006 =Частка витрати пари в конденсатор визначаємо по формулі :
=HЭКВ=1165,14 кДж/кг
hпп=613кдж/кгВитрата свіжої пари на турбіну :
кг/зД1=13,1 кг/з ΔДтп= 5,49 кг/з
Д2=26,37 кг/з Д7=5,37 кг/з
Д3=32,68 кг/з Д8= 7,08 кг/з
Д4=15,99 кг/з Д9=4,65 кг/з
Д5=6,09 кг/із ДК=134,99 кг/з
Ni=Дi∙ (ho-hoi)ηм ηг
N1=3645,9 кВт
N2=9174,1 кВт
N3=19343,9 кВт
N4= 13209,9 кВт
N5= 5711,6 кВт
ΔNТП=2437,8 кВт
N7=6046,7 кВт
N8=8832,6 кВт
N9=6302,3 кВт
NК=200287,4 кВт
Сума ∑ Nі=275192,2 кВт
3.3.7 Техніко - економічні показники
1.Повна витрата теплоти на турбоустановку (ту):
кДж/кгде Дпп=До-Д1-Д2=240,84-13,1-26,37=201,37 кг/з
2.Абсолютний електричний ККД ТУ:
=0,47853. ККД енергоблоку брутто:
=0,4951·0,894·0,987=0,42222 ,де
=0,894, =0,9874. ККД енергоблоку нетто:
=0,3631 η5. Питомі витрати умовного палива брутто й нетто:
=291,33 , =338,736. Питома витрата теплоти на брутто й нетто:
=2,369, =2,7543.4 Тепловий розрахунок конденсатора турбоустановки ДО-300-240
Тепловий розрахунок конденсатора турбоустановки ДО-300-240 Зуєвській ТЕС проводиться в реальному режимі при заміні латунних трубок на мідно-нікелеві трубки типу МНЖ-5-1