с)Расчетный максимум полной нагрузки:

(1.11)

д) Средняя мощность:

(1.12)

1.2 Расчет компенсирующей установки

1.2.1 Для уменьшения потерь, возникающих в результате присутствия реактивной мощности, используем компенсирующую установку на сборных шинах ГПП. Она компенсирует реактивную мощность, возникающую при работе активно–индуктивных приемников, изменением коэффициента мощности от первоначального значения на шинах ГПП (cosц₁=0,89) до необходимого заданного значения (cosц=0,98).

(1.13)

где

- коэффициент загрузки приемников по активной мощности;

- определяется согласно известному

Мощность каждой из двух используемых конденсаторных установок:

(1.14)

По рассчитанным данным выбираем две конденсаторных установки типа УК-0,38-450 НЛ(П). Технические характеристики выбранной установки приведены в таблице 1.2.

Применяем автоматическое регулирование мощности конденсаторной установки по напряжению на шинах подстанции. Принципиальная схема автоматического одноступенчатого регулирования мощности конденсаторной батареи по напряжению приведена на рисунке 1.2.

Таблица 1.2 Технические характеристики конденсаторной установки

Тип конденсаторной установки	УК-0,38-300
Номинальная реактивная мощность, кВар	450
Номинальное напряжение, кВ	0,38
Диапазон установок напряжения,	90-110
Диапазон изменения зоны нечувствительности,	0,5-6
Число управляемых ступеней	3
Масса, кг	1130

Рисунок 1.2 Схема автоматического одноступенчатого регулирования мощности конденсаторной батареи по напряжению

В качестве пускового органа схемы используют реле минимального напряжения, имеющее один замыкающий и один размыкающий контакты. При понижении напряжения на подстанции ниже заданного предела реле 1Н срабатывает и замыкает свой размыкающий контакт 1Н в цепи реле В-1. Реле В-1 с заданной выдержкой времени замыкает свой размыкающий контакт в цепи электромагнита включения выключателей и выключатель автоматически включается. При повышении напряжения на шинах подстанции выше предельного значения реле 1Н возвращается в исходное состояние, размыкает свой контакт 1Н в цепи реле В-2. Реле В-2 срабатывает и с заданной выдержкой времени отключает выключатель 1В. Конденсаторная батарея отключается. Для отключения конденсаторной батареи от защиты предусмотрено промежуточное реле П. При действии защиты реле П срабатывает и в зависимости от положения выключателя осуществляет отключение выключателя, если он включен, или предотвращает включение выключателя на КЗ размыканием размыкающего контакта П.

При многоступенчатом регулировании напряжение срабатывания пускового реле для каждой ступени выбирают в зависимости от заданного режима напряжения в сети.

электрический нагрузка трансформатор энергоснабжение

2. Определение величины оптимального напряжения

2.1 По формуле Нигосова С.Н. определяем нестандартное напряжение U, кВ

, (2.1)

где

- длина воздушной линии,

;

- передаваемая мощность, МВА.

Выбираем из ряда стандартных ближайшее значение напряжения внешнего электроснабжения

=35 кВ.

3. Выбор силовых трансформаторов

3.1 В соответствии с требованиями ПУЭ для исследуемой системы следует использовать два трансформатора на ГПП и два трансформатора на ТП.

3.2 Начальная мощность каждого трансформатора для ГПП

(3.1)

(3.2)

Выбираем два трансформатора типа ТМ-2500/35. Технические характеристики трансформатора приведены в таблице 3.1

Таблица 3.1 Технические характеристики трансформатора ТМ-2500/35

Тип трансфо-рматора	,кВА	Сочетание напряжений,кВ		Потери,кВт
		ВН	НН
ТМ-2500/35	2500	35	6,3	1,0	3,7	6,5	2,3

3.3 Номинальная мощность каждого трансформатора для ТП

(3.3)

(3.4)

Выбираем два трансформатора типа ТМ-400/10. Технические характеристики трансформатора приведены в таблице 3.2.

Таблица 3.2 Технические характеристики трансформатора ТМ-400/10

Тип трансформатора	кВт	Сочетание напряжений,кВ		Потери,кВт
		ВН	НН
ТМ-400/10-75У1	400	10	0,230,4	1,05	4,5	4,5-4,7	2,3-3,7

4. Выбор сечения проводников

4.1 Выбор сечения проводников внешнего электроснабжения (ВЛ)

4.1.1 Определяем ток нагрузки I_M₁, A, соответствующий максимуму нагрузки на 35кВ

(4.1)

По току нагрузки, соответствующему напряжению 35кВ выбираем следующую марку голых сталеалюминевых проводов (таблица 4.1)

Таблица 4.1 Токовая нагрузка голых сталеалюминевых проводов

Алюминиевые провода
Марка	Токовая нагрузка, А
АС-50	210

4.2 Выбор сечения проводников кабельной линии

4.2.1 Выбор производим по экономической плотности тока S_э, мм²

, мм² , (4.2)

где I_М – ток в линии;

j_э – экономическая плотность тока, А/мм², j_э=1,4 А/мм²_.

(4.3)

По справочнику принимаем сечение проводников с большим ближайшим нормированным током нагрузки (таблица 4.2).

Таблица 4.2 Кабели силовые с алюминиевыми жилами

Номинальное напряжение, кВ	Число и сечение жил,мм²	ААБ
		Наружный диаметр, мм	Масса 1км кабеля, т
6	3x85	28,3	0,6

5. Расчет токов короткого замыкания

5.1 Принимаем и рассчитываем базисные значения. За базисную мощность S_Б принимаем мощность, равную 100МВт, а за базисные напряжения принимаем напряжения равные следующим значениям (таблица 5.1).Схема замещения для расчета токов к.з. приведена на рисунке 5.1.

Электроснабжение промышленных предприятий (стр. 2 из 4)