Расчет электроснабжения цеха "Владивостокского бутощебёночного завода" (стр. 3 из 5)
, Ом, (4.5)
, Ом, 
, Ом, (4,6) 
, Ом,Окончательно можно записать:
, Ом, (4.7)где Iдв.пуск. – пусковой ток, А (Iдв.пуск =5–7Iн).
Ом.Таким образом, при пуске самого мощного электроприемника напряжение на его зажимах больше минимально допустимого значения:
В > 
В.4.1 Вывод
Проверка кабельной сети по условию пуска самого мощного электроприемника показала, что ранее определенные по допустимому нагреву сечения высоковольтной кабельной сети выбраны правильно.
5. Расчет токов короткого замыкания кабельной сети
Токи трехфазного к.з. рассчитываются с целью проверки кабелей на термическую стойкость и коммутационной аппаратуры на отключающую способность, термическую и динамическую стойкость. Токи двухфазного к.з. определяют для проверки уставок максимальной токовой защиты на надежность срабатывания при к.з. в электрически удаленных точках сети.
Ток двухфазного к.з. вычисляем по формуле:
А, (5.1)Ток трехфазного к.з. находим по формуле (2.18):
А, (5.2)где Uнн – номинальное напряжение на выходе трансформатора, В; Z – сопротивление сети от источника питания (трансформатора) до места к.з., Oм, (2.19).
Ом, (5.3)где Rтр. – активное сопротивление трансформатора, Ом; Хтр. –индуктивное сопротивление трансформатора, Ом.
Активное, индуктивное и полное сопротивление трансформатора определяется по формулам:
, Ом, (5.3) 
, Ом, (5.4) 
, Ом, (5.5) 
, Ом, 
, Ом, 
Ом.5.1 Расчет сопротивлений и токов к.з. отдельных элементов электрической сети
Точка К1:
, Ом, 
, Ом, 
, Ом, 
, Ом, 
, Ом,
, Ом, 
, А, 
А.Точка К5:
, Ом, 
, Ом, 
, Ом, 
, А, 
А.Расчет токов к.з. кабельной сети на остальных участках сети находим аналогично и данные расчетов заносим в таблицу 2.
Таблица 2
| Номер точки к.з. | L, км | Zк, Ом | Iк(2), А | Iк(3), А |
| 1 | 0,01 | 0,473 | - | 7668,8 |
| 2 | 0,2 | 0,500 | - | 7265,7 |
| 3 | 0,1 | 0,488 | - | 7446,9 |
| 4 | 0,16 | 0,500 | - | 7265,7 |
| 5 | 0,02 | 0,495 | 6408 | - |
| 6 | 0,025 | 0,481 | 6544,9 | - |
| 7 | 0,03 | 0,483 | 6513,6 | - |
| 8 | 0,06 | 0,660 | 4721,6 | - |
| 9 | 1 | 0,793 | 3970,3 | - |
| 10 | 0,015 | 0,495 | 6359,1 | - |
| 11 | 0,05 | 0,547 | 5750,6 | - |
| 12 | 0,025 | 0,522 | 6033,2 | - |
| 13 | 0,035 | 0,556 | 5660,9 | - |
| 14 | 0,02 | 0,479 | 6574,4 | - |
5.2 Вывод
Выполненные расчеты токов трехфазного, двухфазного к.з. позволяют в дальнейшем произвести выбор коммутационно-защитной аппаратуры, определить надежность срабатывания МТЗ выбранной коммутационно-защитной аппаратуры.
6. Проверка кабельной сети по термической стойкости к токам к.з.
Проверка производится, также как и проверка произведенная для осветительной сети.
Точка К1:
, мм2,Точка К2:
, мм2,Точка К3:
, мм2,Точка К4:
мм2.6.1 Вывод
Найденные минимальные сечения кабелей по условию их термической стойкости к токам к.з. показали, что ранее выбранные параметры высоковольтной кабельной сети выбраны правильно.
7. Выбор коммутационно-защитной аппаратуры
Используя значения расчетных токов нагрузки (табл. 1) и токов к.з. (табл. 2) в высоковольтной электрической сети произведем выбор коммутационно-защитной аппаратуры а также определим расчетную отключающую способность КРУ исходя из условия:
.Для Фидер 1 выбираем КРУ с номинальным током Iном.кру= 400 А.
10 кВ 
7668,8 ВДля Фидер 2 выбираем КРУ с номинальным током Iном.кру= 400 А.
10 кВ 7265,7 ВДля Фидер 3 выбираем КРУ с номинальным током Iном.кру= 160 А.
10 кВ 7446,9 ВДля Фидер 4 выбираем КРУ с номинальным током Iном.кру= 160 А.
10 кВ 7265,7 ВДля электроприемника 1 выбираем КРУ с Iном.кру= 40 А.
10 кВ 
6408 ВДля электроприемника 2 выбираем КРУ с Iном.кру= 80 А.
10 кВ 6544,9 ВДля электроприемника 3 выбираем КРУ с Iном.кру= 80 А.
10 кВ 6513,6 ВДля электроприемника 4 выбираем КРУ с Iном.кру= 31,5 А.
10 кВ 4721,6 ВДля электроприемника 5 выбираем КРУ с Iном.кру= 160 А.
10 кВ 3970,3 ВДля электроприемника 6 выбираем КРУ с Iном.кру= 31,5 А.
10 кВ 6359,1 ВДля электроприемника 7 выбираем КРУ с Iном.кру= 40 А.