Проектирование электростанции ГРЭС 3600 (стр. 4 из 4)
Защита от перегрузки устанавливается на электродвигателях с. н., которые могут подвергаться длительным перегрузкам по разным причинам (дымосос, дутьевой вентилятор, мельница и др.) – Она не устанавливается на электродвигателях с. н., не подверженных технологической перегрузке и не имеющих тяжелых условий пуска или самозапуска (циркуляционный насос, конденсатный насос и др.). Защита от перегрузки выполняется как обычная максимальная токовая защита, поскольку она должна реагировать на ток электродвигателя. Для защиты достаточно использовать одно реле тока с включением его на фазный ток или на разность токов двух фаз (при однорелейной отсечке), так как перегрузка, как правило, является симметричным режимом и, следовательно, она имеет место во всех фазах.
Схема защиты электродвигателя шахтной мельницы, выполненная в соответствии с унифицированными схемами вторичных цепей КРУ 6 кВ. Токовая отсечка без выдержки времени и с действием на отключение электродвигателя выполненав двух фазах – реле KA1 и KA2. В отличие от других электродвигателей, подверженных перегрузке, защита от перегрузки на электродвигателе шахтной мельницы выполняется двухступенчатой по току срабатывания и времени действия. Первая ступень предназначена для разгрузки мельницы от кратковременной перегрузки. Она осуществляется с помощью реле тока KA3 и реле времени KT6 и действует с выдержкой времени на отключение электродвигателя питателя сырого угля (ПСУ). Если после отключения ПСУ перегрузка на мельнице не устранилась (например, мельница завалена углем), то срабатывает вторая ступень защиты, выполненная с помощью реле тока KA4 и реле времени KT7, и отключает электродвигатель от сети.
Токовая защита нулевой последовательности выполнена с использованием реле тока KA6, присоединенного к ТЗЛМ.
Предусмотрено отключение электродвигателя ПСУ от первой ступени защиты минимального напряжения с помощью промежуточного реле KL9, включенного к шинке 1ШМН, а также отключение от второй ступени этой защиты через реле KL10 электродвигателя шахтной мельницы ввиду невозможности его самозапуска при, пониженном напряжении.
ОРУ – 110 кВ выполнена по схеме с двумя рабочими и обходной системами шин, две рабочие системы шин на ОРУ-110кВ примыкают друг к другу, обходная система шин отнесена за линейные порталы. Выводы к трансформаторам пересекают две рабочие системы шин.
Выключатели ВВБМ-110Б – 31,5/2000У1 устанавливаются в один ряд; перед выключателями имеется автодорога для проезда ремонтных механизмов, провоза оборудования и т.п. Во всех цепях установлены разъединители РНД-110–2000У1. Под внутренней рабочей системой шин принято ассиметричное расположение разъединителей. Рассмотренные разъединители имеют пополюсное управление.
Во всех цепях установлены трансформаторы тока ТФЗМ-110-У1; в цепях шиносоединительного и обходного выключателей установлены трансформаторы напряжения НКФ-110–58У1.
Ошиновка ОРУ выполнена гибкими сталеалюминевыми проводами 2 АС-400/22. Сборные шины выполнены такими же проводами, расстояние между фазами четыре метра. Линейные и шинные порталы и все опоры под аппаратами – стандартные, железобетонные.
10. Расчет заземляющего устройства
Расчетные данные: площадь 99
60 м2; r1 = 500 
; h = 2 м; r2 = 50 ; t = 0,7 м; lв = 5 м; Iз = 10127 А; tр.з 
=0,1 с; tотк.в. =0,06 с. 
Для
находим 
. 
здесь М = 0,82 при
; 
.Потенциал на заземлителе определяем по [1.с. 598,§ 7.5 (7.21)]:
, что в пределах допустимого (меньше 10 кВ).Сопротивление заземляющего устройства рассчитываем по [1.с. 598,§ 7.5 (7.24)]:
Действительный план заземляющего устройства преобразуем в расчетную квадратную модель со стороной:
. 
Число ячеек по стороне квадрата:
, принимаем m=10.Длина полос в расчетной модели:
Длина сторон ячейки:
Число вертикальных заземлителей при
: 
, принимаем nв=21.Общая длина вертикальных заземлителей:
.Относительная глубина:
, тогда по 
.Определяем
, 
. 
,что больше допустимого
.Найдем напряжение прикосновения:
что больше допустимого значения.
Принимаем меры для снижения Uпр путем подсыпки слоем гравия толщиной 0,2 м в рабочих местах.
Удельное сопротивление верхнего слоя гравия равно
, тогда: 
.По [1.с. 598,§ 7.5 (7.21)]:
, что меньше допустимого (меньше 10 кВ). 
,таким образом
.Напряжение прикосновения:
, что меньше допустимого 440 В.Определим наибольший допустимый ток, стекающий с заземлителей станции при однофазном КЗ:
.Список литературы.
1. Л.Д. Рожкова, В.С. Козулин: «Электрооборудование станций и подстанций» – 3-е издание, переработанное и дополненное. – М: Энергоиздат, 1987.
2. Б.Н. Неклепаев, И.П. Крючков: «Электрическая часть электростанций и подстанций» – 3-е издание, переработанное и дополненное. – М: Энергия, 1978.
3. «Правила устройства электроустановок» – 6-е издание, переработанное и дополненное. – М: Энергоатомиздат, 1986.
4. В.А. Боровиков: «Электрические сети энергетических систем» 3-е издание, переработанное и дополненное. – Л: Энергия, 1977.
5. Методические указания для дипломного проектирования по дисциплине «Экономика отрасли». – И.: 2002. – 64 с.
6. Микроэкономика. Экономика предприятия – Ростов н/Д: издательство «Феникс», 2000. – 384 с.
7. Охрана труда в энергетике: Учебник для техникумов под редакцией Б.А. Князевского. – М.: Энергоатомиздат, 1985. – 376 с.
8. Я.М. Грушко «Вредные органические соединения в промышленных выбросах в атмосферу», «Химия», Ленинград 1991.
9. «Защита атмосферы от промышленных загрязнений» справочник под ред. С. Калверта и Г. Инглунда «Металлургия», Москва 1991.
10. Журнал «Энергетик» №10, 2001.
11. Автоматика энергосистем: Учебник для техникумов – М.А. Беркович, В.А. Гладышев, В.А. Семенов. – 2-е издание, переработанное и дополненное – М.: Энергоатомиздат, 1985. – 208 с.