Проектирование электрической части понижающей подстанции 110/35/6 кВ (стр. 5 из 7)

Расстояние между проводами в расщепленной фазе в установках 35 кВ принимается равным а = 20 см, тогда

кВ

см - среднегеометрическое расстояние между проводами фаз.

Эквивалентный радиус расщепленных проводов при n= 3

см.

Следовательно,

кВ/см

Провода не будут коронировать, если

1.07E= 4,78 кВ/см < 0.9E0 = 30,42 кВ/см, следовательно, по условию образования короны 3хАС-95/16 проходит.

Окончательно принимаю провод 3хАС-95/16.

3.2.2Выбор токоведущих частей от силовых трансформаторов до сборных шин 35 кВ

Связь силовых трансформаторов АТДЦТН-200000/330/110 с ОРУ 35 кВ выполняю гибким сталеалюминевым проводом АС.

Сечение выбираю по экономической плотности тока. При продолжительности использования максимальной нагрузки Tmax= 6000 часов и использовании алюминиевых проводов Jэ = 1 А/мм2 (по табл. 4.5) Тогда экономически целесообразное сечение

Sэ = Iнорм/Jэ = 2944,5/1 = 2944,5 мм2.

По табл.7.35 выбираю провод 3хАС-600/72, для которого Iдоп = 3150 А.

Проверка по условию нагрева в продолжительном режиме.

Imax= 2944,5 А < Iдоп = 3150 А – провода проходят.

Проверка на термическое действие тока короткого замыкания не производится, так как шины выполнены голыми проводами на открытом воздухе.

Проверка шин на электродинамическое действие тока короткого замыкания (проверка на схлестывание) не производится, так как Iпо = 5,52 кА < 20 кА. Окончательно принимаю провод 3хАС-600/72 для токоведущих частей, идущих от силовых трансформаторов АТДЦТН-2000000/330/110 до сборных шин 35 кВ.

3.2.3Выбор сборных шин 110 кВ

В РУ 35 кВ и выше применяются гибкие шины, выполненные проводами АС. Сборные шины электроустановок и ошиновка в пределах открытых и закрытых РУ всех напряжений проверке по экономической плотности тока не подлежат. Сечение сборных шин принимаю по допустимому току при максимальной нагрузке на шинах, равной току наиболее мощного присоединения.

Imax= 1,4*Iраб утяж = 1311 А

В РУ 110 кВ каждая фаза для уменьшения коронирования выполняется не менее, чем двумя проводами, то есть применяется расщепление проводов.

По табл. 7.35 принимаю ориентировочно провод 2хАС-300/66, для которого

Iдоп = 1360 А > Imax= 1311 А

Сечение провода q= 500 мм2, диаметр d= 2,45 см, радиус r0 = 1,225 см. Фазы расположены горизонтально с расстоянием между ними D= 300 см.

Проверка на термическое действие тока к.з. не производится, так как шины выполнены голыми проводами на открытом воздухе.

Проверка шин на электродинамическое действие тока к.з. (проверка на схлестывание) не производится, так как Iпо = 6,76 кА < 40 кА.

Проверка по условиям коронирования:

Начальная критическая напряженность:

кВ/см, где коэффициент

учитывает шероховатость поверхности провода.

Максимальное значение напряжённости электрического поля вокруг расщеплённых проводов:

где коэффициент k, учитывающий количество проводов в фазе, для n= 2 определяется по формуле

Расстояние между проводами в расщепленной фазе в установках 110 кВ принимается равным а = 25 см, тогда

кВ

см - среднегеометрическое расстояние между проводами фаз.

Эквивалентный радиус расщепленных проводов при n= 2

см.

Следовательно,

кВ/см

Провода не будут коронировать, если

1.07E= 11,871 кВ/см < 0.9E0 = 28,35 кВ/см, следовательно, по условию образования короны 2хАС-300/66 проходит.

Окончательно принимаю провод 2хАС-300/66.

3.2.4Выбор токоведущих частей от силовых трансформаторов до сборных шин 110 кВ

Связь силовых трансформаторов АТДЦТН-200000/330/110 с ОРУ 110 кВ выполняю гибким сталеалюминевым проводом АС.

Sэ = Iнорм/Jэ = 1311/1 = 1311 мм2.

По табл.7.35 выбираю провод 2хАС-300/66, для которого Iдоп = 1360 А.

Проверка по условию нагрева в продолжительном режиме.

Imax= 1311 А < Iдоп = 1360 А – провода проходят.

Проверка шин на электродинамическое действие тока короткого замыкания (проверка на схлестывание) не производится, так как Iпо = 6,76 кА < 40 кА.

Окончательно принимаю провод 2хАС-300/66 для токоведущих частей, идущих от силовых трансформаторов АТДЦТН-2000000/330/110 до сборных шин 110 кВ.

3.2.5Выбор сборных шин 330 кВ

Imax= 1,4*Iраб утяж = 612,4 А

В РУ 330 кВ каждая фаза для уменьшения коронирования выполняется не менее, чем двумя проводами, то есть применяется расщепление проводов.

По табл. 7.35 принимаю ориентировочно провод АС-300/66, для которого

Iдоп = 680 А > Imax= 612,4 А

Сечение провода q= 300 мм2, диаметр d= 2,45 см, радиус r0 = 1,225 см. Фазы расположены горизонтально с расстоянием между ними D= 450 см.

Проверка шин на электродинамическое действие тока к.з. (проверка на схлестывание) не производится, так как Iпо = 3,69 кА < 40 кА.

Проверка по условиям коронирования:

Начальная критическая напряженность:

кВ/см, где коэффициент

учитывает шероховатость поверхности провода.

Максимальное значение напряжённости электрического поля вокруг расщеплённых проводов:

где коэффициент k, учитывающий количество проводов в фазе, для n= 1 определяется по формуле

Расстояние между проводами в расщепленной фазе в установках 330 кВ принимается равным а = 25 см, тогда

кВ

см - среднегеометрическое расстояние между проводами фаз.

Эквивалентный радиус расщепленных проводов при n= 1

см.

Следовательно,

кВ/см

Провода не будут коронировать, если

1.07E= 63,986 кВ/см > 0.9E0 = 28,35 кВ/см, следовательно, по условию образования короны АС-300/66 не проходит.

Следовательно, возьмем 3хАС-300/66

Максимальное значение напряжённости электрического поля вокруг расщеплённых проводов:

где коэффициент k, учитывающий количество проводов в фазе, для n= 1 определяется по формуле

Расстояние между проводами в расщепленной фазе в установках 330 кВ принимается равным а = 25 см, тогда

кВ

см - среднегеометрическое расстояние между проводами фаз.

Эквивалентный радиус расщепленных проводов при n= 1

см.

Следовательно,

кВ/см

Провода не будут коронировать, если

1.07E= 21,3 кВ/см < 0.9E0 = 28,35 кВ/см, следовательно, по условию образования короны АС-300/66 не проходит.

Окончательно принимаю провод 3хАС-300/66.

3.2.6Выбор токоведущих частей от силовых трансформаторов до сборных шин 330 кВ