Реконструкция подстанции 110/35 кВ (стр. 6 из 15)
где
− активная мощность измерительных приборов подключенных ко вторичной обмотке трансформатора напряжения, Вт; 
− реактивная мощность измерительных приборов подключенных ко вторичной обмотке трансформатора напряжения, вар.Тогда
,17,4 < 200
Соединительные провода принимаем алюминиевыми сечением 2,5 мм2
Данный трансформатор удовлетворяет всем условиям выбора.
4.4.4 Выбор трансформатора напряжения на стороне низшего напряжения подстанции
Можно принять к установке трансформатор напряжения типа НАМИ-10 (таблица 4.18) [17]. Данный трансформатор напряжения является антирезонансным.
Таблица 4.18 – Характеристики трансформатора напряжения НАМИ-10
| Номинальное напряжение, кВ | Вторичное напряжение (обмотка №1), В | Вторичное напряжение (обмотка №2), В | Класс точности/вторичная нагрузка, В∙А (по первичной обмотке) |
| 10,0 | 100 | 100 | 0,5/200 |
Проверка по напряжению, кВ
Вторичная нагрузка рассчитана в таблице 5.19.
Таблица 4.19 – Вторичная нагрузка трансформатора напряжения
| Прибор | Тип | Мощность одной обмотки, В·А | Число обмоток | cosφ | sinφ | Число приборов | Потребляемая мощность | |
| P, Вт | Q, вар | |||||||
| Ваттметр на вводе 10кВ | Д365 | 1,5 | 2 | 1,0 | 0,0 | 1 | 3,0 | - |
| Счетчик активной энергии (ввод 10 кВ) | А1700 | 4,0 | 2 | 0,50 | 0,866 | 1 | 4,0 | 6,93 |
| Счетчик реактивной энергии (ввод 10 кВ) | ||||||||
| Вольтметр | Э350 | 3,0 | 1 | 1,0 | 0,0 | 1 | 3,0 | - |
| Вольтметр для измерения фазных напряжений | Э351 | 3,0 | 1 | 1,0 | 0,0 | 1 | 3,0 | - |
| Итого | 13,0 | 6,93 | ||||||
Суммарная вторичная нагрузка, В·А
.Тогда условие
13,9 < 200
В качестве соединительных проводов принимаем алюминиевые провода сечением 2,5 мм2.
Трансформатор НАМИ-10 удовлетворяет всем условиям выбора.
4.5 Выбор шин и ошиновок
4.5.1 Проверка шин на высшем напряжении
На ОРУ 110 кВ используются гибкие шины, выполненные проводами АС 120/19. Необходимо оценить возможность дальнейшего использования данных шин в связи с возросшими токовыми нагрузками.
Выполним проверку шин по нагреву, А
,170 < 380.
При увеличении нагрузки в перспективе до 210 А данные шины также можно использовать.
Так как токи короткого замыкания на стороне высшего напряжения остались прежними, то нет необходимости выполнять проверку на электродинамическую стойкость.
4.5.2 Выбор шин на низшем напряжении
Так как в результате реконструкции увеличивается число секции на низшем напряжении и в перспективе токи могут достигать 2000 А, то следует выбрать шины коробчатого сечения [6, с. 218].
Выбираем сечение шин из условия наибольшего длительно допустимого тока,
А. Шины изготовлены из алюминиевого сплава АД31Т1 (таблица 5.20) [14, с. 398].Таблица 4.20 – Параметры шин
| Размеры, мм | Поперечное сечение одной шины, мм2 | Моменты сопротивления, см3 | Моменты инерции, см4 | Допустимый длительный ток, А |  МПа | |||||||
| h | b | c | r | одной шины | двух сращенных шин Wy0-y0 | одной шины | двух сращенных шин Jy0-y0 | |||||
| Wx-x | Wy-y | Jx-x | Jy-y | |||||||||
| 75 | 35 | 5,5 | 6 | 695 | 14,1 | 3,17 | 30,1 | 53,1 | 7,6 | 113 | 2670 | 90 |
Необходимо проверить выбранные шины.
Проверка по длительно допустимому току, А
, 
.Проверка шин на термическую стойкость
,где
− минимальное сечение проводника, мм2.Минимальное сечение проводника, мм2
,где СT – функция, A∙c1/2/мм2 [6];
− тепловой импульс тока, кА2∙с.Тогда условие, мм2
,35,3 < 695.
Далее проводим механический расчет шин. Необходимым условием является
.Расчетное напряжение в материале шин определяем по формуле, МПа
где
− напряжение, возникающее в материале шин в результате взаимодействия швеллеров одной фазы, МПа; 
− напряжение, возникающее в материале шин в результате взаимодействия фаз между собой, МПа.Шины будут располагаться в вертикальной плоскости.
Тогда момент сопротивления двух шин, см3
.Момент инерции двух шин, см4
.При расчете шин коробчатого сечения можно не учитывать колебательный процесс, вследствие большого момента инерции.
Сила взаимодействия между швеллерами, составляющими шину коробчатого сечения, при протекании по ним ударного тока трехфазного короткого замыкания, Н/м
где
− ударный ток трехфазного короткого замыкания при коротком замыкании на секции шин 6 кВ, А;h – расстояние между внешними краями швеллеров, мм.
Напряжение в материале шин от действия силы
, МПа
где
− расстояние между опорными изоляторами, м; 
− момент сопротивления, см3.Напряжение в материале шин от взаимодействия фаз при протекании по ним ударного тока трехфазного короткого замыкания, МПа
где
− расстояние между соседними фазами, м; 
− момент сопротивления, см3.Расчетное напряжение, МПа
.Тогда
Данные шины удовлетворяют всем условиям проверки.
4.6 Выбор трансформаторов собственных нужд
Определим нагрузку собственных нужд подстанции (таблица 4.21).
Таблица 4.21 – Нагрузка собственных нужд подстанции
| Вид потребителя | Установленная мощность | cosφ | tgφ | Нагрузка | ||
| ед., кВт× n | всего, кВт |  , кВт |  , квар | |||
| Охлаждение ТРДН-25000/110 | 2,5 × 2 | 5,0 | 0,85 | 0,62 | 4,25 | 3,1 |
| Подогрев ВГТ-110 | 4,5 × 2 | 9,0 | 1,0 | 0,0 | 9,0 | 0,0 |
| Подогрев приводов разъединителей | 0,6 × 6 | 3,6 | 1,0 | 0,0 | 3,6 | |
| Отопление, вентиляция, освещение ЗРУ, совмещенного с ОПУ | − | 20,0 | 1,0 | 0,0 | 20,0 | 0,0 |
| Освещение ОРУ 110 кВ | − | 20,0 | 1,0 | 0,0 | 20,0 | 0,0 |
| Итого | 56,85 | 3,10 | ||||
Расчетная нагрузка, кВ·А