Смекни!
smekni.com

Проект реконструкции контактной сети (стр. 5 из 8)

Основной целью механического расчета цепной подвески является составление монтажных таблиц.

Расчетный эквивалентный пролет определяется по формуле:

, (30)

где

- длина пролета, м;

- длина анкерного участка, м;

N- число пролетов.

Эквивалентный пролет для первого анкерного участка перегона согласно (30):

=64,5м.

Устанавливается исходный расчетный режим, при котором возможно наибольшее натяжение несущего троса. Для этого определяется величина критического пролета:

м, (31)

где Z

- максимальное приведенное натяжение подвески, Н;

W

,W
- приведенные линейные нагрузки на подвеску соответственно при гололеде с ветром и при минимальной температуре, Н/м;

- температурный коэффициент линейного расширения материала провода несущего троса 1/С
.

Приведенные величины Z

и W
для режима "X":

Z

=
, (32)

W

=
. (33)

При отсутствии горизонтальных нагрузок q

=g
и выражение для W
примет вид:

W

=
, (34)

При полном отсутствии дополнительных нагрузок g

=g
и тогда приведенная нагрузка будет определяться по формуле:

W

=
, (35)

где q

, g
- соответственно вертикальная и результирующая нагрузка на несущий трос в режиме "X", Н/м; К - натяжение контактного провода, Н; Т
- натяжение несущего троса при беспровесном положении контактного провода, Н; F
- конструктивный коэффициент цепной подвески.

, м (36)

(37)

Величина С в выражении для определения

означает расстояние от оси опоры до первой струны (для подвески с рессорным тросом обычно от 8-10м).

У компенсированной цепной подвески контактный провод имеет возможность перемещения при изменении его длины в пределах анкерного участка за счет наличия компенсации. Несущий трос также можно рассматривать как свободно закрепленный провод. Потому что поворот гирлянд подвесных изоляторов и применение поворотных консолей дают ему аналогичную возможность.

Для свободно подвешенных проводов исходный расчетный режим определяется сравнением эквивалентного и критического пролетов, сравнением критической и максимальной нагрузок.

Если эквивалентный пролет меньше критического, то максимальное натяжение несущего троса будет при минимальной температуре, а если эквивалентный больше критического, то натяжение максимальное будет возникать при ветре с гололедом.

Проверку правильности выбора исходного режима осуществляется при сравнении результирующей нагрузки при гололеде с критической нагрузкой.

Критический пролет для анкерного участка пути перегона:

=81,06м.

Так как L

=81,6 м > L
= 64,5 м, то максимальное натяжение несущего троса будет при минимальной температуре.

Определение температуры беспровесного положения контактного провода при скоростях движения 120 км/ч.


, (38)

где

- коррекция на отжатие контактного провода токоприемником в середине пролета.

При одиночном контактном проводе:

=5-10 С
,

t

=-38 С
;

t

=37 С
;

=1 С
.

Согласно выражению (43):

=-1,5 С
.

Натяжение несущего троса при беспровесном положении контактного провода определяется при условии, когда F

=0 (для рессорных подвесок), по формуле:

, (44)

А

=
, (45)

. (46)

Здесь величины с индексом "1" относятся к режиму максимального натяжения несущего троса, а с индексом "0" – к режиму беспровесного положения контактного провода. С индексом "Н" относятся к материалу несущего троса, например Е

- модуль упругости материала несущего троса. Задаваясь несколькими значениями Т
и воспользовавшись линейной интерполяцией, определим значение этого натяжения, которое точно соответствует ранее выбранной температуре t
.

Натяжение разгруженного несущего троса:

, (47)

где

А0=

. (48)

, (49)

где gн - нагрузка от собственного веса несущего троса, Н/м.

Значение А0 = А1, по этому вычислять А0 нет необходимости. Задаваясь различными значениями ТPX, определим температуры tX. По результатам расчетов построим монтажные кривые.

BР=

. (50)

Стрелы провеса разгруженного несущего троса при температурах tXв реальных пролетах LIанкерного участка:


FPX(i) =

, (51)

Т

р = 6500,7500…12500,

tP

р) = А1+
, (52)