Смекни!
smekni.com

Проект реконструкции контактной сети (стр. 7 из 8)

;

.

По результатам расчетов строятся стрелы провесов реальных пролетов при дополнительных нагрузках. Все расчёты сводим в таблицу 5.

Таблица 5 - Зависимость стрел провеса от температуры

tx(T’x) 36,163 24,056 13,051 2,844 -6,769 -15,93 -24,75
T’x 11000 12000 13000 14000 15000 16000 17000
FB40(T’x) 3,974*10-3 3,677*10-3 3,422*10-3 3,202*10-3 3,009*10-3 2,839*10-3 2,688*10-3
FB44(T’x) 4,268*10-3 3,959*10-3 3,694*10-3 3,464*10-3 3,262*10-3 3,083*10-3 2,924*10-3
FB65(T’x) 6,269*10-3 5,851*10-3 5,49*10-3 5,172*10-3 4,892*10-3 4,642*10-3 4,418*10-3
FBГ40(T’x) 0,013 0,012 0,011 0,011 9,958*10-3 9,39*10-3 8,885*10-3
FBГ44(T’x) 0,014 0,013 0,012 0,012 0,011 0,01 9,745*10-3
FBГ65(T’x) 0,02 0,019 0,018 0,017 0,016 0,015 0,014

Рисунок 3 - Монтажная кривая

Таким же способом производим расчет для контактного провода.

По результатам расчетов строятся стрелы провесов реальных пролетов для контактного провода при дополнительных нагрузках. Все расчёты сводим в таблицу 10.

Таблица 6 - Зависимость стрел провеса от температуры

tx(T’x) 36,163 24,056 13,051 2,844 -6,769 -15,933 -24,75
T’x 11000 12000 13000 14000 15000 16000 17000
fB40(T’x) 9,888*10-3 7,033*10-3 4,428*10-3 2,043*10-3 1,504*10-4 2,174*10-3 4,046*10-3
fB44(T’x) 0,014 0,01 6,377*10-3 2,942*10-3 2,166*10-4 -3,13*10-3 5,826*10-3
fB65(T’x) 0,05 0,036 0,022 0,01 7,615*10-4 -0,011 -0,02
fBГ40(T’x) 0,039 0,035 0,031 0,027 0,024 0,021 0,018
fBГ44(T’x) 0,056 0,05 0,044 0,039 0,035 0,03 0,026
fBГ65(T’x) 0,196 0,175 0,156 0,138 0,122 0,107 0,093

Рисунок 4 - Монтажная кривая

Стрелы провеса контактного провода и его вертикального перемещения у опор реальных пролетов определяются соответственно по формулам:

fx (i)x (i)*(Fx (i)-F0 (i)), (73)

0hx (i)=(1-ФX (i))*(Fx (i)-F0 (i)), (74)

F0 (i)=(g*Li/8*T0)+b0 (i)*(H0/T0). (75)

где b0 (i) - расстояние от несущего до рессорного троса против опоры при беспровесном положении контактного провода для реального пролета, м;

Н0 – натяжение рессорного троса, принимают Н0=0,1*Т0.

Воспользуемся другой более простой формулой:

fВГХ,LI)=

, (76)

fВХ,LI)=

, (77)

, (78)

. (79)

По результатам расчетов строятся монтажные кривые для анкерного участка главного пути перегона при разгруженном и нагруженном несущем тросе. Все расчёты сносим в таблицу 7.

Таблица 7 - Зависимость стрел провеса от температуры

tx(T’x) 36,16 24,056 13,051 2,844 -6,769 -15,93 -24,75
T’x 11000 12000 13000 14000 15000 16000 17000
hВ(T’X,40)
0,063 0,043 0,026 0,012 8,337*10-4 -0,012 -0,021
hВ(T’X,44)
0,071 0,049 0,03 0,013 9,449*10-4 -0,013 -0,024
hВ(T’X,65)
0,115 0,079 0,048 0,021 1,529*10-3 -0,022 -0,039
hВГ(T’X,4
0,245 0,21 0,181 0,155 0,133 0,114 0,097
hВГ(T’X,4
0,278 0,238 0,205 0,176 0,151 0,129 0,11
hВГ(T’X,6
0,45 0,386 0,331 0,285 0,244 0,209 0,178

Рисунок 5 – Монтажная кривая


6.Расчет и подбор типовых опор контактной сети

Определяем погонные нагрузки в даН/м на провода контактной подвески во всех расчетных режимах.

Погонные (распределенные) на нагрузки на провода контактной подвески создаются за счет веса проводов и веса гололеда на проводах ( вертикальные нагрузки ) и за счет действия ветра на провода подвески (горизонтальные нагрузки).

Часть погонных нагрузок была определена ранее:

g- нагрузка от собственного веса проводов цепной подвески;

gг - нагрузка от веса гололеда на проводах подвески;

РТUmax - горизонтальная нагрузка на трос от давления ветра, при максимальной его скорости;

Рт.г - нагрузка от давления ветра на несущий трос при гололеде с ветром.

Необходимо дополнительно определить нагрузку от давления ветра на контактные провода.

В режиме максимального ветра:

РКumax = 1,26 даН/м ( из расчета длин пролетов, пункт 3.2).

В режиме гололеда с ветром согласно выражению (23):

Нагрузку на несущий трос в режиме гололеда с ветром определим согласно выражению (22):


Нагрузку на трос в режиме максимального ветра возьмем из пункта 2,

РТUmax = 0,82 даН/м.

Все полученные погонные нагрузки удобно свести в таблицу 8.

Таблица 8 – Погонные нагрузки

Наименование нагрузок Расчетный режим
Гололед светром Максимальный ветер Минимальная температура
Нагрузка от веса проводов цепной подвескиgпров 1,682 1,682 1,682
Нагрузка от веса гололеда на проводах подвески gг 0,697 - -
Нагрузка от давления ветра на н/т Рт 0,87 0,82 -
Нагрузка от давления ветра на к/п РК 0,78 1,26 -

Определяем нормативные нагрузки (усилия), действующие на опору.

Расчет нормативных изгибающих моментов в основании опор, по которым осуществляется подбор опор, выполняется по нормативным нагрузкам.

Определение нормативных нагрузок, действующих на опору, производится отдельно для трех расчетных режимов:

-гололеда с ветром;

-максимального ветра;

-минимальной температуры.

Вертикальная нагрузка от веса контактной подвески в даН/м.

Для режима гололеда с ветром:

Gn= ( g + gг )ℓ+ Gиз = ( 1,682 + 0,697 ) ´ 50 + 20 =138,95 даН/м, (80)

где ℓ - длина пролета на расчетной кривой ℓ = 50 м;

Gиз- вес гирлянды изоляторов, Gиз = 20 кг.

Для режимов максимального ветра и минимальной температуры согласно выражению (80):

Gn= 1,682 ´ 50 + 20 = 104,1 даН.

Горизонтальная нагрузка от давления ветра на несущий трос и контактный провод.

Для режима гололеда с ветром:

Рт = Ртг´ℓ , (81)

Рк = Ркг´ℓ.

где Ртг, Ркг --нагрузка от веса гололёда, даН/м;

ℓ - длина пролёта, м.

Cогласно выражению (81):

Рт = 0,87 ´ 50 = 43,5 даН/м;

Рк = 0,78 ´ 50 = 39 даН/м.

Для режима максимального ветра:

РT = РTUmax´ℓ; (82)

РК = РКUmax´ℓ,

где РTUmaxКUmax- -нагрузка в режиме максимального ветра,даН/м.

РT = 0,82 ´ 50 = 41 даН;

РК = 1,26 ´ 50 = 63 даН.

В режиме минимальной температуры горизонтальные нагрузки от давления ветра на несущей трос и контактный провод отсутствуют.

Горизонтальная нагрузка от давления ветра на опору.

Для режима гололеда с ветром:

(83)

где Сх - аэродинамический коэффициент лобового сопротивления,

Сх = 0,7 для конических опор;

KU- ветровой коэффициент, KU= 1,15;

Son- площадь сечения опоры, Son= 3,46 м2.

Cогласно выражению (83):

Для режима максимального ветра:

(84)

В режиме минимальной температуры горизонтальная нагрузка от давления ветра на опору отсутствует.

Горизонтальная нагрузка от изменения направления (излома) несущего троса на кривой.