Смекни!
smekni.com

Проектирование узловой подстанции 220/35/10 (стр. 5 из 9)

Максимальный ток на РУСН в цепи отходящих линий:

Imax =(1,5∙Sсн) /(

∙Uном (n-1)) = (56·1,5)/(
·35·4) = 0,346 кА;

Максимальный ток в цепи секционного выключателя на РУНН:

Imax = 0,5*Sнн /(

Uном)=0,5* 34/(
·10) = 0,981 кА;

Номинальный ток на РУНН в цепи отходящих линий:

Iном =(1,5∙Sнн) /(

∙Uномn) = (34·1,5)/(
·10·10) = 0,295 кА;

где1,5 – коэффициент учитывающий неравномерность нагрузки фидеров,n – число фидеров.

Максимальный ток на РУНН в цепи отходящих линий:

Imax =(1,5∙Sнн) /(

∙Uном ∙ (n-1)) = (34·1,5)/(
·10·9) = 0,327 кА;

Выбор выключателей

Принимаем для выбора в РУВН элегазовый выключательВГУ–220–45/3150У1 [3, табл.1.19], выключатели выбираются одинаковые, но проверка выполняется для наиболее нагруженного.

а) Проверка по напряжению места установки

Uуст≤Uном;(5.1)

Uуст = 220 кВ;

Uном = 220 кВ;

б) проверка по длительному току.

Imax≤Iном;(5.2)

Imax = 406,8 А;

406,8 А <3150 А;

в) проверка на электродинамическую стойкость

Iп0≤iдин,(5.3)

6,52 кА≤150 кА

iу<iдин(5.4)

12,94 кА < 150 кА;

г) проверка на отключающую способность:

− по отключению периодической составляющей

Iпτ<Iоткл.ном,(5.5)


Определим периодическую составляющую тока короткого замыкания для заданного момента τ.

В данном случае энергосистема связана с точкой короткого замыкания непосредственно, то есть независимо от генераторов, то действующее значение периодической составляющей тока короткого замыкания от системы при трехфазном коротком замыкании для любого момента времени можно считать равным:

I(3)п0=I(3)пτ=const.(5.6)

− по отключению апериодической составляющей

i<iаном,(5.7)

Расчет апериодической составляющей тока короткого замыкания для заданного момента τ.

iаτ=

×Iп0(3)e-τ/Та;(5.8)

τ = 0,01+ tс.в. откл.;

гдеtс.в. откл. – собственное время отключения выключателя, сек [3, табл.1.19],

tс.в. откл=0,027 сек.

iаτ=

∙6,52∙ e-0,037/0,021= 1,586 кА;

iа ном = (β% /100) ·

· Iоткл.ном ,

гдеβ – предельное процентное содержание апериодической составляющей в токе отключения выключателя. [3, табл.1.19],

iаном=(45/100)·

45=28,55 кА,(5.9)

1,586 кА <28,55 кА;

д) проверка на термическую стойкость:

Bк≤Вкном;(5.10)

Вкном= I2тер · tоткл = 502 · 3 = 7500 кА2· с(5.11)

tоткл – наименьшее время от начала КЗ до момента расхождения дугогасительных контактов,

tп.о.в – время полного отключения выключателя, сек.

гдеtр.з – время срабатывания релейной защиты, для ступени высокого напряжения принимаем 1,5 сек,

tоткл=tр.з.+tп.о.в.= 1,5 + 0,05 =1,55 сек;

Вк=Iп02(tоткл а)=6,522(1,55+0,021) = 66,78 кА2· с.(5.12)

66,78 кА2· с< 7500 кА2· с.

Окончательно выбираем элегазовый выключательВГУ– 220–45/3150 У1. [3,стр.47]. Все расчетные данные сведены в табл. 5.1

Таблица 5.1.Выбор выключателей на стороне ВН

Расчетные данные Табличные данные Условия выбора
Uуст = 220кВ Uном = 220кВ Uном ≥Uуст
Imax л= 406,8 AImax с. в= 136 AImax т= 248 A I.ном = 3150 А I.ном ≥Imax
iy= 12,94 кА iдин =115 кA iдин≥iy
i = 1,586 кА iа ном =28,55 кА iа ном ≥ i
Iп0(3)= 6,52 кА Iном. откл= 45 кА Iном. откл.≥Iп0(3)
Вк = 66,78 кА2· с. Вк ном = 7500 кА2· с Вк ном≥Вк

Вывод: выключатель принимается к установке.

Расчет выключателей РУСН производится аналогично, принимаем выключателиВГБ–35 как секционные и наотходящие линии.(первая строчка) А для ввода трансформатора ВМКЭ-35А-16/1000У1.(вторая строка)

Все расчетные данные сведены в табл. 5.2

Таблица 5.2Выбор выключателей на стороне СН

Расчетные данные Табличные данные Условия выбора
Uуст = 35кВ Uн = 35кВ Uном ≥Uуст
Imax.св= 462 AImax.лин=346 А Iном=630 А
Imax.тр=824 А I.ном = 1000 А I.ном ≥Imax
iдин=35 кА
iy=16,07 кА iдин = 17 кA iдин≥iy
iа.ном=30 кА
i = 1,474 кА iа ном =26 кА iа ном ≥ i
Iп0(3)= 6,06 кА Iном. откл.= 16 кАIном.откл=12,5 кА Iном. откл.≥Iп0(3)
Вк = 57,693 кА2· с. Вк ном=162·3=768 кА2· сBк.ном=12,52*3=469 кА2 с Вк ном≥Вк

Вывод: выключатели принимается к установке.

Выбор выключателей на РУНН.

В РУ–10 кВ предусматриваем к установке элегазовые выключатели типа: VF–10–31,5/630 на отходящие линии. В качестве секционных выключателей применяем VF-10-40/1250, для ввода тран-ра VF-10-40/2000.

Все расчетные данные сведены в табл.5.3

Таблица 5.3Выбор выключателей на стороне НН

Расчетные данные Табличные данные Условия выбора
Uуст = 10кВ Uн = 10кВ Uном ≥Uуст
Imax.тр=1963 А Iном=2000 А
Imax с. в= 981 AImax л= 327 A Iном = 1250 АIном = 630 А I.ном ≥Imax
iдин=110 кАiдин = 110 кА
iy=15,04 к А iдин = 80 кA iдин≥iy
iа.ном=43,5 кАiа ном = 43,5 кА
i = 1,34 кА iа ном = 18,65 кА iа ном ≥ i
Iп0(3)= 5,51 кА Iном.откл=40 кАIном. откл= 40 кАIном. откл= 31,5 кА Iном. откл.≥Iп0(3)
Вк = 47,7 кА2· с. Вк.ном=1102*3=36300 кА2 сВк ном =1102·3=36300 кА2·сВк ном=802·3=19200 кА2·с Вк ном≥Вк

Вывод: указанный выключатель выбирается для вводных и секционной ячейки. Остальные расчетные параметры остаются в прежних значениях. Вывод: для ячеек отходящих линий выбирается выключатель VF–10–31,5/630.

Выбор разъединителей

Разъединитель – это коммутационный аппарат, предназначенный для отключения и включения электрической цепи без тока или с незначительным током, который для обеспечения безопасности имеет между контактами в отключенном положении изоляционный промежуток. При ремонтных работах разъединителем создается видимый разрыв между частями, оставшимися под напряжением, и аппаратами, выведенными в ремонт.

Разъединители могут быть внутренней и наружной установок. Заземляющие ножи могут быть расположены со стороны шарнирного или разъемного контакта или с обеих сторон. Заземляющие ножи имеют механическую блокировку, не разрешающую включать их при включенных главных ножах.

Включение и отключение разъединителей осуществляется электродвигательным приводом (ПДВ), позволяющим произвести эти операции дистанционно. Для управления заземляющими ножами используются ручные рычажные приводы (ПР, ПЧ).

Выбор разъединителей производится: по напряжению установки, по току (5.1, 5.2), по конструкции и роду установки. Их проверяют поэлектродинамической стойкости (5.4). При проверке на термическую стойкость тепловой импульс Bk определяется по выражению (5.8).

Принимаем одинаковые разъединители марки РНД-220/630 Т1 с приводами ПДН-220Т. Все расчетные данные сведены в табл. 5.4 [7,табл. 5.5].

Рассчитаем данные для главных ножей.

Таблица 5.4Выбор разъединителейна стороне ВН

Расчетные данные Табличные данные
Uуст = 220кВ Uн = 220кВ
Imax=136 A I.ном = 630 А
iy= 12,94 кА iдин = 100 кA
Вк =66,78 кА2· с. Вк ном = 402·3=4800 кА2· с

Аналогично ведется расчет разъединителей маркиРВ-35/630 У3 с приводами ПР-У1. Табл.5.5 [7,табл. 5.5 ],

Таблица 5.5Выбор разъединителей на стороне СН

Расчетные данные Табличные данные
Uуст = 35кВ Uн = 35кВ
Imax= 462A I.ном = 630 А
iy= 16,07 к А iдин = 21 кA
Вк = 57,693 кА2· с. Вк ном = 212·3=1323 кА2· с

5.2 Выбор и проверка измерительных трансформаторов