Смекни!
smekni.com

Электроснабжение отделочной фабрики текстильного комбината (стр. 4 из 18)


Экономически целесообразно использовать:

(7.9)

где a м – коэффициент допустимой перегрузки СД, зависит от загрузки СД по активной мощности (по номограмме рис. 9.4 (Л-1) для cosj н=0,9 и Ксд=0,75; a м =0,53.

Суммарная располагаемая реактивная мощность:

Входная реактивная мощность Q э по формуле 7.8:

Из формулы (7.7) баланса реактивной мощности находим реактивную мощность ВБК:

Следовательно, требуется установка ВБК.

Полученную реактивную мощность используем для компенсации на шинах ГПП.

Для этого выбираем конденсаторные батареи типа УК-6-1500-2ЛУ3,

где Qн=1500 квар, n=2, åQн=3000 квар.

При расчете нагрузок на шинах 6 кВ ГПП учитываем число присоединений, равное 21, и средневзвешенный коэффициент использования Ки=0,57. При этом коэффициент одновременности Ки=0,9.

Уточненный расчет электрических нагрузок по фабрике приведён в таблице 1.8.


Таблица 1.8 - Уточнённый расчёт нагрузок на шинах 6 Кв
Назначение присоединения Кол-во прис шт ∑Р ном, кВт Ки Рср.м, кВт Q ср.м, кВар Ко, Рр, кВт Q р, кВар Sр, кВА
ТП1,ТП2
Силовая 4 7545 0,66 4950 2877 4950,0 2877,5
Q НБК -400
Освещение 124,30 62,15
Потери в тр-х 58,20 323,72
Итого 4950 2877 5074,30 2539,64 5674,4
ТП3
Силовая 2 4510 0,31 1395 1288 1464,8 1288,3
Q НБК -200,0
Освещение 239,40 119,70
Потери в тр-х 28,88 160,64
Итого 1395 1288 1704,15 1208,01 2088,9
Насосная 6кВ 4 2520 0,70 1764 1323 2275,56 1455,30
Итого 1764 1323 2275,56 1455,30 2701,1
Q ВБК 2 -3000,00
Итого 12 14575 8109 5489 0,9 9141,09 2687,30 9527,9

1.9 Технико-экономический расчёт вариантов внешнего электроснабжения

Питание может быть осуществлено от подстанции энергосистемы неограниченной мощности, на которой установлены два трехобмоточных трансформатора мощностью по 63 МВА, напряжением 115/37/6,3 кВ. Мощность к.з. на стороне 115 кВ равна 1200 МВА. Трансформаторы работают раздельно. Расстояние от энергосистемы до завода 6,6 км.

Для технико-экономического сравнения вариантов электроснабжения завода рассмотрим два варианта:

1. I вариант – ЛЭП 115 кВ;

2. II вариант – КЛ 35 кВ.


Вариант 1

Рисунок 1.2 - Первый вариант схемы электроснабжения.

Выбираем электрооборудование по первому варианту.

1. Выбираем трансформаторы ГПП:

Учитываем наличие потребителей I и II категории установкой от ГПП двух силовых трансформаторов.

Номинальная мощность трансформатора:

, (8.1)

где n – количество трансформаторов на ГПП, шт;

Кз – коэффициент загрузки трансформатора;

Sр – расчетная мощность цементного завода, МВА;

,

где Q э – выходная реактивная мощность от энергосистемы, кВт.

По формуле 8.1

Примем два трансформатора мощностью 10000 кВА:

Проверим перегрузочную способность трансформаторов в аварийном режиме:

Коэффициент загрузки трансформаторов:

Принимаю два трансформатора ТДН-10000-115/6.

Паспортные данные: Sн = 10 МВА; UВН =115 кВ; UНН=6,6 кВ;

Pхх = 18 кВт; Pкз = 58 кВт; Uкз = 10,5%; Iхх = 0,9%.

Определим потери мощности в трансформаторах ГПП:

Ртр гпп=2×(Рхх +Ркз×Кз2)=2(18 + 58×0,62)=77,76 кВт;

Определим потери электрической энергии в трансформаторах ГПП:

Wт гпп=2 ×(Рхх × Твкл+ ×Ркз ×К

),

где Твкл – число часов включения, для двухсменной работы Твкл = 5000 ч;

число часов использования максимума потерь и зависит от числа часов использования максимума нагрузки.

,

где ТМ = 5000 ч – число часов использования максимума.

Wт гпп=2×18×5000+3410,9×58×0,62)=322439,2 кВтч.

2. ЛЭП 110 кВ:

Определим мощность, проходящую по ЛЭП:

Определим сечение:

а) по экономической плотности тока (jэ):

jэк=1,1 А/мм2 - плотность тока для воздушных линий;

принимаем стандартное ближайшее сечение Fэ=25мм2, Iдоп= 80А

б) по условию потерь на «корону»: для ВЛ 110 кВ минимальное сечение 70 мм2, то принимается провод марки АС 70, Iдоп=265 А.

в) на нагрев рабочим током: Iдоп .пров.> Iр, (265 А > 25,5 А)

г) по аварийному режиму: 1,3 ´ Iдоп .пров.> Iав., (1,3 ´ 265 > 51 А)

Окончательно принимаем провод марки АС-70, I доп=265 А

Определим потери электрической энергии в ЛЭП 110 кВ:

Wлэп 110=N×3×I

×R×10-3×=2×3×25,52×3,03×10-3×341029,5х1000 кВт ч/год,

где R=r0×L=0,46×6,6=3,03 Ом;

r0=0,46 Ом/км - удельное активное сопротивление АС-70

Выбор коммутационной аппаратуры на напряжение U=110 кВ.

Перед выбором аппаратов составим схему замещения (рисунок 1.3) и рассчитаем ток короткого замыкания.


Sб=1000 МВА; Sкз=1200 МВА; Uб=115 кВ.

Рисунок 1.3

хс= Sб /Sкз= 1000/1200 = 0,8 о.е.

где Хо=0,4 Ом/км (Л 4) стр146

iуд1уд

iуд2уд

Мощность короткого замыкания:

Sк-1=

×Uн×Iк-1=
×115×6,2=1200 МВА;

Sк-2=

×Uн×Iк-2=
×115×5,2=968 МВА.

После расчета токов КЗ произведем выбор:

1) Выключатели В1, В2

Выбираем выключатель МКП-110-630-20У1:

Паспортные данные Расчетные данные Условия выбора
Uн=126 кВ Iн=630А Iоткл=20 кА Iдин=52 кА Uр=115 кВ Iавтр сист=51А Iк1=6,2 кА iуд1=15,3 кА Uн³Uр Iн³ Iртр сист Iоткл³ Iк1 Iдин³ iуд1

2) разъединители Р1, Р2

Выбираем разъединитель РНДЗ2-СК-110/1000У1:

Паспортные данные Расчетные данные Условия выбора
Uн=126 кВ Iн=1000А Iскв.ампл.=80 кА Iпред.терм. ст.=25 кА Uр=115 кВ Iав=51 А iуд2=6,2 кА Iк2=15,3 кА Uн³Uр Iн³ Iав Iскв.ампл.³ iуд2 Iпред.терм. ст ³ Iк2

3) Заземлители ЗОН 1, 2 ЗОН 110М 1У1: