Ефективне число струмоприймачів nе
nе= nе*·n (2,43)
nе=1·7=7
Середньозважений коєфіцієнт використання Кв.ср
Кв.ср=
ср.м/ у (2.44)Кв.ср=58,43/94,1=0,62
Коефіцієнт максимуму Км=1,3 [19.c87]
Розрахункова активна потужність Рр, кВт
Рр= Км·
ср.м (2.45)Рр=1,3·58,43=76кВт
Розрахункова реактивна потужність Qр, квар
Qр=1,1
ср.м (2.46)Qр=1,1·44,64=49,1квар
Повна потужність S, кВА
S=
(2.47)S=
=90,48кВАІр=
Для відгалуження ШМА – СП1 вибираємо кабель ВВГ 4×95 прокладений в трубі Ін=200А
Розрахунок відгалужень до інших СП проводиться аналогічно і результати зноситься в таблицю 2.4
Таблиця 2.4 – Відгалуження до СП
Найменування | Іроз, А | Марка кабелю | Кількість кабелів, шт | Переріз | Ін, А |
СП1 | 137,6 | ВВГ | 1 | 4×95 | 200 |
СП2 | 324,3 | ВВГ | 2 | 4×95 | 400 |
СП3 | 187,9 | ВВГ | 1 | 4×95 | 200 |
СП4 | 177,2 | ВВГ | 1 | 4×95 | 200 |
СП5 | 353,8 | ВВГ | 4 | 4×95 | 800 |
СП6 | 243,0 | ВВГ | 4 | 4×95 | 800 |
СП7 | 165,1 | ВВГ | 1 | 4×95 | 200 |
СП8 | 347,0 | ВВГ | 2 | 4×95 | 400 |
СП9 | 176,9 | ВВГ | 1 | 4×95 | 200 |
СП10 | 349,4 | ВВГ | 2 | 4×95 | 400 |
СП11 | 328,4 | ВВГ | 2 | 4×95 | 400 |
СП12 | 328,8 | ВВГ | 2 | 4×95 | 400 |
СП13 | 379,0 | ВВГ | 2 | 4×95 | 400 |
СП14 | 385,7 | ВВГ | 2 | 4×95 | 400 |
СП15 | 79,5 | ВВГ | 1 | 4×95 | 200 |
Силові пункти СП1 – СП15 типу СПУ62-1/1 з номінальним струмом 400А. Кількість відгалужень від кожного – до 8шт. Тип виконання силових пунктів – закритий.
Розрахунковий струм відгалужень до виробничих машин визначається як сума номінальних струмів, якщо кількість двигунів не більше 3, і вищенаведеним способом, якщо більше 3.
Розрахунковий струм відгулуження від СП1 до електровізка Ір, А
Ір=
(2.48)Ір=
АВибір запобіжників до даної машини здійснюємо таким чином, щоб виконувалась умова:
Іп.в.>Ір.п.в
Ір.п.в=Іп/2,5
Ір.п.в=7·10,9/2,5=30,5А
Вибираєм запобіжник ПН2-100. Номінальний струм запобіжника 100А, плавкої вставки 40А.
Вибираєм кабель марки ВВГ 4×10, Ін=46А
Розрахунок відгалужень до іншого обладнання і вибір запобіжників проводимо аналогічно і результати зносимо в таблицю 2,54
Таблиця 2.5 – Відгалуження до машин
Назва машини | Ір, А | Марка кабелю | Переріз | Ін, А | Ір.п.в,А | Ін.п.в, А | Ін.зап., А | Тип запобіжника |
Прес-ножиці ФБ 11321 | 95,0 | 2 ВВГ | 4×95 | 400 | 396,9 | 400 | 400 | ПН2-400 |
Прес-ножиці НБ 428 | 50,2 | ВВГ | 4×95 | 200 | 196,4 | 200 | 250 | ПН2-250 |
Прес-ножиці НГ 3225 | 95,0 | 2 ВВГ | 4×95 | 400 | 396,9 | 400 | 400 | ПН2-400 |
Прес КД2326 | 60,2 | 2 ВВГ | 4×70 | 320 | 262,5 | 300 | 400 | ПН2-400 |
Прес К 2130 | 44,3 | ВВГ | 4×95 | 200 | 193,0 | 200 | 250 | ПН2-250 |
Прес РКХА І 250 | 74,1 | 2 ВВГ | 4×95 | 400 | 324,0 | 400 | 400 | ПН2-400 |
Прес К 1330 | 44,3 | ВВГ | 4×95 | 200 | 193,0 | 200 | 250 | ПН2-250 |
Вальцювальна машина | 30,0 | ВВГ | 4×70 | 160 | 131,3 | 150 | 250 | ПН2-250 |
Електровізок | 10,9 | ВВГ | 4×10 | 46 | 30,5 | 40 | 100 | ПН2-100 |
Мостовий кран 10т | 74,0 | 2 ВВГ | 4×50 | 250 | 211,3 | 250 | 250 | ПН2-250 |
Верстат горизонтально-розточний 2А614 | 13,0 | ВВГ | 4×16 | 64 | 51,9 | 60 | 100 | ПН2-100 |
Верстат радіально-свердлільний 2М55 | 16,2 | ВВГ | 4×35 | 92 | 67,0 | 80 | 100 | ПН2-100 |
Верстат свердлільний | 11,0 | ВВГ | 4×16 | 64 | 48,1 | 50 | 100 | ПН2-100 |
Фрезерний верстат ВМ127 | 35,0 | ВВГ | 4×70 | 160 | 134,4 | 150 | 250 | ПН2-250 |
Верстат повздовжньо-стругальний Б038 | 165 | 4 ВВГ | 4×95 | 800 | 671,9 | 800 | 1000 | ПП18-41 |
Зварювальний напівавтомат ВДУ-506 | 78,1 | ВВГ | 4×35 | 92 | 78,0 | 80 | 100 | ПН2-100 |
Вентилятор припливний | 41,3 | ВВГ | 4×50 | 124 | 114,8 | 120 | 250 | ПН2-250 |
Вентилятор витяжний | 4,5 | ВВГ | 4×2,5 | 20 | 12,6 | 15 | 60 | НПН-60 |
Теплова повітряна завіса | 59,6 | ВВГ | 4×95 | 200 | 165,2 | 200 | 100 | ПН2-100 |
2.10 Розрахунок електричних навантажень цеху, компенсація реактивної потужності, вибір кількості і потужності трансформаторів підстанції
Середньомаксимальні активні і реактивні потужності по групах споживачів Рср.м.гр, кВт; Qср.м.гр, кВАр.
Рср.м=Кв·Руст (2.49)
Qср.м=tgφ·Рср.м (2.50)
Рср.м.гр1=0,16·597,31=95,57кВт
Рср.м.гр2=0,17·380,81=64,73кВт
Рср.м.гр3=0,15·175,5=26,33кВт
Рср.м.гр4=0,14·472,06=66,09кВт
Рср.м.гр5=0,2·280=56кВт
Рср.м.гр6=0,65·423,2=275,08кВт
Qср.м.гр1=1,33·95,57=127,11кВАр
Qср.м.гр2=1,33·64,73=86,09кВАр
Qср.м.гр3=1,73·26,33=45,55кВАр
Qср.м.гр4=1,73·66,09=114,34кВАр
Qср.м.гр5=1,33·56=74,48кВАр
Qср.м.гр6=0,75·275,08=206,31кВАр
Сумарні середньомаксимальні активна і реактивна потужності
,кВт; , кВАр. кВт кВАрСередньозважений коефіцієнт використання цеху Кв.сз
Кв.сз=
(2.51)Кв.сз=
Середньозважений tgφ
(2.52) , cosφ=0,7Тангенс, встановлений енергопостачальними компаніями tgφ=0.33
Cумарна установлена потужність великих струмоприймачів
, кВтВідносне число великих струмоприймачів n*
n*=
(2.53)n*=
Відносна потужність крупних струмоприймачів Р*, кВт
Р*=
(2.54)Р*=
Відносне значення ефективного числа струмоприймачів nе* [12c.85]
nе*=0,73
Ефективне значееня струмоприймачів nе
nе= nе*·n (2.55)
nе=0,73·105=76,65
Коефіцієнт максимуму Км [12c.87] Км=1,13
Розрахункова активна потужність шинної зборки Рр, кВт
Рр=Км·Кв·
(2.56)Рр=1,13·0,25·2328,88=658кВт
Розрахункова реактивна потужність при ne=76,65>10
Qp=
=653,88кВАрПовна потужність шинної зборки Sp, кВА
(2.57) кВАРозрахунковий струм шинної зборки Ір, А
Вибираєм шинопровід магістральний ШМА 73 Ін=1600А [12c.77]
Реактивна потужність для встановлення конденсаторно-компенсуючого приладу Qкб, кВАр
Qкб=Рм·(tgφcp-tgφ1) (2.59)
Qкб=658·(0,99-0,33)=434кВАр
Вибираються 4 конденсаторні батареї типу УКБ-0,38-108УЗ [12c.111]
В приготувальному цеху у зв’язку з наявністю електроспоживачів 1-ї категорії надійності і важливих електроприймачів 2-ї категорії встановлюється двотрансформаторна підстанція.
Розрахункова потужність цеху
,кВ∙А, (2.60)