Проектирование производственноотопительной котельной для жилого района г Смоленска (стр. 3 из 6)

Прокладка паропровода надземная, поэтому расчетная температура окружающей среды соответствует температуре наружного воздуха в максимально зимнем режиме tно.

Паропровод полностью изолирован, задвижки изолированы на ѕ от площади поверхности, компенсаторы изолированы полностью.

Результаты теплового расчета сведены в таблицу 7.

Таблица 7 Тепловой расчет паропровода

Расчетнаявеличина	Обознач.		Размерн.		Расчетная формула или методопределения		Номер участка
							1		2			3
Расход пара на участке	D		кг/с		По заданию		16,67		5,55			5,55
Длина участка	L		м		--«---»--		650		240			90
Удельная потеря теплоты с 1 м изолированного паропровода	q				Приложение 3 [2]		1,76		1,56			1,56
Эквивалентная длина задвижки	Lзэкв		м		Принимается в диапазоне 4…8		4
Количество нормальных задвижек на участке	nз		---		По заданию		2
Эквивалентная длина опор	Lопэкв		м		(10…15%)L		65			24		9
Суммарная эквивалентная длина местных тепловых потерь	Lэкв		м		Lзэквnз+ Lопэкв		73			32		17
Температура пара в конце участка	t2		0С		Табл. II [4]		165,21			164,96		164,96
Температура пара в начале участка	t1		0С		Принимается		172			165,21		165,21
Средняя температура пара на участке	tср		0С				168,61			165,09		165,09
Средняя массовая теплоемкость пара на участке	Ср				Табл. V [4]		2,505			2,456		2,456
Потери тепла на участке		Q		кВт				250,18			81,08		31,91
Температура пара в начале участка		t’1		0С				170,12			167,28		165,87
Погрешность определения температуры		d		%				0,51			1,24		0,34
Полученная погрешность меньше допустимой (2%)
Энтальпия пара в начале участка		i				По табл. III [4]		2822,3			2819,6		2819,4

Условные обозначения:

1 - котел паровой;

2 - редукционный клапан;

3 - сепаратор непрерывной продувки;

4 - водоводяной теплообменник №1;

5 - пароводяной теплообменник №2;

6 - пароводяной теплообменник №3;

7 - водоводяной теплообменник №4;

8 - пароводяной теплообменник №5;

9 - водоводяной теплообменник №6;

10 - водоводяной теплообменник №7;

11 - пароводяной теплообменник №8;

12 - конденсатоотводчик;

13 - КТАН;

14 - водоструйный эжектор;

15 - деаэратор вакуумный;

16 - бак рабочей воды;

17 - регулятор температуры;

18 - котел водогрейный;

19 - редукционно-охладительная установка

20 - блок ХВО;

21 - деаэратор атмосферный.

7. Расчет тепловой схемы котельной

7.1 Расчет тепловой схемы паровой части котельной

Таблица 8 Исходные данные для расчета паровой части котельной

Величина	Обозн.	Разм.	Способ определения	Значение
Давление технологического пара	Pтех	МПа	Из расчета паропровода
Технологическая нагрузка	Dтех	кг/с	По заданию	16,67
Доля возвращаемого конденсата	m	%	--«---»--	60
Температура возвращаемого конденсата	tтех	0С	--«---»--	70
Солесодержание котловой воды	Sкв	мг/кг	--«---»--	5000
Солесодержание химически очищенной воды	Sх	мг/кг	Рекомендации из [5]	360
Энтальпии пара при давлениях:1,4 МПа0,732 МПа0,15 МПа	i”1.4i”0,732i”0,15	кДж/кг	Табл. II [4]	2788,42764,762693,9
Энтальпии: технол. конденсата пит. воды (90 0С) воды после СНП исходной воды котловой воды	iтехiпвi’0.15iивi’1.4	кДж/кг	То же	334,92376,94467,1320,95830,1
Энтальпия конденсата после паровых подогревателей	iк	кДж/кг	Табл. I [4] для t = 800C	334,92

На принципиальной тепловой схеме производственно-отопительной котельной (рис. 4) представлена паровая часть, результаты расчета которой приводятся в таблице 9.

Таблица 9 Расчет паровой части котельной

Расчетнаявеличина	Обозн.	Разм.	Расчетная формула илиспособ определения	Расчетный режим
				tно = -260С
Расход технологического конденсата с производства	Gтех	кг/с
Потери технологического конденсата	Gптех	кг/с		16,67-10,0=6,67
Потери пара в тепловой схеме	Dпот	кг/с		0,03∙16,67=0,50
Расход пара на собственные нужды	Dсн	кг/с		0,1∙16,67=1,667
Производительность котельной по пару после РОУ	Dк0,732	кг/с		16,67+0,50+1,667==18,837
Сумма потерь пара и конденсата	Gпот	кг/с		6,67+0,50=7,17
Доля потерь теплоносителя	Пх	---
Процент продувки	Pп	%	∙100%
Расход питательной воды на РОУ	GРОУ	кг/с
Производительность по пару Р = 1,4 МПа	Dк1.4	кг/с		18,837-0,185=18,652
Расход продувочной воды	Gпр	кг/с

Расход пара из сепаратора продувки	Dc0.15	кг/с
Расход воды из сепаратора продувки	GСНП	кг/с		0,526-0,086=0,44
Расход воды из деаэратора питательной воды	Gд	кг/с		18,837+0,526=19,362
Расход выпара из деаэратора питательной воды	Dвып	кг/с		0,002∙19,362=0,039
Суммарные потери сетевой воды, пара и конденсата	Gпот	кг/с		6,67+0,50+0,44+0,039=7,649
Расход химобработанной воды	Gхво	кг/с		7,649
Расход исходной воды	Gисх	кг/с		1,15∙7,649=8,796
Энтальпия конденсата после охладителя продувочной воды (Т№1)	i’к	кДж/кг	Табл. II [4] для tк = 450C	188,55
Энтальпия исходной воды после охладителя продувочной воды (Т№1)	i12	0С
Энтальпия химочищенной воды на выходе из Т№3	i42	кДж/кг	Табл. I [4]для t32 = 800C	334,92
Энтальпия воды на входе в охладитель деаэрированной воды (Т№3)	i41	0С
Расход пара на Т№2	D2	кг/с	, t″КТАН=14,50С
Расход пара на Т№3	D3	кг/с
Энтальпия ХОВ после охладителя выпара питательного деаэратора	i52	0С

Расход пара на деаэратор питательной воды	Dд	кг/с
Расчетный расход пара на собственные нужды	Dснр	кг/с	+ D3	0,85+0,159+0,316 = =1,325
Расчетная паропроизводительность	Dкр0,732	кг/с		16,67+1,225+0,50 == 18,495
Ошибка расчета	D	%
Полученная погрешность меньше допустимой (2%)

Выбор паровых котельных агрегатов будим производить из расчета обеспечения покрытия тепловой нагрузки.